Рейнольдса для турбулентного

При турбулентном движении число Рейнольдса для турбулентной пульсации Ре = не постоянно, но равно т. е. возрастает пропор- [c.420]

Рейнольдса для турбулентного движения жидкости 251 [c.567]

Аналогию между переносом тепла и импульса при турбулентном течении (гл. 9) легко распространить и на массоперенос в турбулентном потоке. Если Yj и Г представляют собой соответственно коэффициенты турбулентного переноса вещества и тепла, то согласно аналогии Рейнольдса Для турбулентного пограничного слоя [c.359]

С помощью подходящей модели покажите, что в случае справедливости аналогии Рейнольдса для турбулентного течения турбулентное число Льюиса равно 1. [c.371]

Прежде чем перейти к выводу уравнений Рейнольдса для турбулентного движения, напишем уравнение Навье — Стокса. Для компоненты это уравнение имеет вид [c.56]

В 1904 г. Прандтлем была разработана теория пограничного слоя, по которой уравнения Навье—Стокса для ламинарного потока (или уравнения Рейнольдса для турбулентного потока) упрощаются настолько, что появляется возможность решать практические задачи теоретическим путем. Теория пограничного слоя Прандтля может быть также [c.73]

В докладе проф. Б. С. Петухова дается иной подход к задаче обобщения опытных данных по конвективной теплоотдаче. Докладчик исходит из теоретической зависимости, полученной еще Рейнольдсом для турбулентного потока и дающей связь между теплоотдачей и сопротивлением. [c.338]

Очевидно, что операция осреднения членов, квадратичных относительно средних скоростей, оставляет их без изменений. Операция осреднения членов уравнений, содержащих первые степени пульсационных скоростей, дает результат равный нулю, а членов, квадратичных относительно пульсационных скоростей — не равный нулю. После осреднения третьего и четвертого членов уравнения (7.8) получим уравнение Рейнольдса для турбулентного течения [c.162]

Уравнения движения, выраженные через осред-ненные скорости (уравнения Рейнольдса), для турбулентного неустановившегося движения несжимаемой жидкости имеют вид [c.19]

Уравнение движения Рейнольдса для турбулентного режима течения [c.50]

Введение в уравнение (15.21) величины модуля скорости позволяет рассматривать возможность изменения направления потока во времени без изменения индексов величин давления. Применение для расчета неустановившегося движения жидкости уравнения (15.21) является первым приближением, так как значения коэффициентов а, (3 и для неустановившегося движения неизвестны. По существу, надо ставить задачу на базе уравнений Навье-Стокса для ламинарного режима течения и уравнений Рейнольдса для турбулентного режима течения. [c.146]

Уравнения Рейнольдса для турбулентного движения. [c.542]

УРАВНЕНИЯ РЕЙНОЛЬДСА ДЛЯ ТУРБУЛЕНТНОГО ДВИЖЕНИЯ 543- [c.543]

Рейнольдса для турбулентного движения 546 [c.623]

Для решения задачи о распределении параметров в поперечных сечениях струйного пограничного слоя используются уравнения Навье-Стокса (для ламинарной струи) или уравнения Рейнольдса (для турбулентной струи) совместно с уравнением неразрывности. Вследствие того, что течение в свободной струе является направленным, изменение скоростей поперек струйного пограничного слоя значительно более интенсивно, чем в направлении струи. Поперечные составляющие скорости во много раз меньше продольных. Кроме того, свободная струя, как уже отмечалось, приближенно считается изобарической. С учетом указанных условий уравнения движения могут быть существенно упрощены и приведены к уравнениям пограничного слоя (см. п. 13). 6 Зак. 935 81 [c.81]

Критическим значением числа Рейнольдса для круглых труб будет значение Rei p = 2320, при меньших значениях режим течения ламинарный, при больших — турбулентный. [c.105]

Коэффициент перед логарифмом в этой формуле взят в соответствии с коэффициентом в формуле (42,8) логарифмического профиля скоростей. Только при таком условии эта формула имеет теоретический смысл предельной формулы для турбулентного течения при достаточно больших значениях числа Рейнольдса. Если же выбирать в формуле (43,5) произвольным образом значение обеих входящих в нее постоянных, то она сможет играть роль лишь чисто эмпирической формулы для зависимости X от R. В таком случае, однако, нет никаких оснований предпочитать ее любой другой, более простой, эмпирической формуле, достаточно хорошо описывающей экспериментальные данные. [c.250]

Критерий Рейнольдса можно рассматривать и с другой точки зрения, а именно как отношение двух переносов - вдоль потока и поперек потока. Такое определение числа Рейнольдса оказывается общим и более четко характеризует физическое содержание этого критерия. Для ламинарного режима поперечный перенос осуществляется молекулярным движением, для турбулентного движения - молярным движением, коррелированным с основным движением. [c.10]

Возникновение турбулентного режима обтекания наблюдается у тел разной формы и с различной степенью шероховатости поверхности при разных числах Рейнольдса (для большинства частиц, не имеющих определенной формы, при Ке 800). [c.125]

УРАВНЕНИЯ РЕЙНОЛЬДСА ДЛЯ РАЗВИТОГО ТУРБУЛЕНТНОГО ДВИЖЕНИЯ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ [c.89]

Этот случай турбулентного течения (схему см. на рис. 159) может быть описан теми же методами полуэмпирической теории, которые использовались для турбулентного течения в круглой цилиндрической трубе. Принимая во внимание структуру движения вблизи бесконечной плоской стенки (см. 5 гл. 5), но учитывая, что в данном случае имеет место продольный перепад давления, первое и второе уравнения Рейнольдса получим в виде [c.399]

Профиль скорости при соответствующем значении г может быть определен из равенства (8.44). Результаты расчетов профилей скорости при различных числах Re представлены на рис. 8.2. Получен характерный для турбулентного течения Куэтта S-образный вид профилей скорости. С уменьшением числа Рейнольдса г течение перестраивается, а профили скорости приближаются к линейному, характерному для ламинарного режима. Для сопоставления на рис. 8.2 показаны также результаты измерений профиля скорости. Расчеты согласуются с измерениями. [c.281]

Опыты показали, что переход ламинарного движения в турбулентное происходит при определенном значении числа Рейнольдса, называемом критическим числом Рейнольдса. Для гладкой круглой трубы при острых краях входного сечения критическое число Рейнольдса, подсчитанное по средней скорости и по диаметру трубы, приблизительно равно 2300. Критические числа Рейнольдса для всех других потоков определяются экспериментально. При движении проводящих жидкостей в трубах в поперечном магнитном поле критическое число Рейнольдса может значительно превышать 2300. [c.15]

В технике чаще всего имеет место турбулентное движение, однако законы его изучены еще недостаточно. Некоторые важные выводы можно сделать из анализа дифференциальных уравнений осредненного турбулентного движения, впервые предложенных Рейнольдсом. Допуская, что дифференциальные уравнения Стокса (Х.7) и уравнение неразрывности применимы и для турбулентного движения, можно в эти уравнения подставить действительные скорости движения и, произведя осреднение, получить уравнения осредненного движения. [c.264]

Выше отмечалось, что потери напора по длине потока как при турбулентном, так и при ламинарном режиме движения жидкости определяют по формуле Дарси—Вейсбаха. При этом структура формулы остается неизменной, но коэффициент X для турбулентного режима в общем случае зависит от числа Рейнольдса и шероховатости русла. [c.46]

Подставив выражения (24) в систему уравнений (9)—(12) и в граничные условия и осреднив по времени аналогичным образом, как и при выводе уравнений Рейнольдса для турбулентных потоков, получим, что исходная система уравнений при вышепринятых допущениях распалась на две системы для пульсационных параметров и параметров, осредненныХ по времени уравнения для пульсационного движения [c.15]

Теория турбулентно-волнового движения пленки вязкой жидкости, взаимодействующей на поверхности раздела фаз с потоком газа, еще не разработана. В этих условиях для расчета средней толщины пристенной жидкостной пленки обычно используют теоретический аппарат однофазного турбулентного пограничного слоя [9, 73, 74, 168]. Начало этому направлению положила работа Даклера [168], который предположил, что пленка жидкости, взаимодействующая с газовым потоком, ведет себя аналогично пристенному слою той же толщины на однофазном потоке, и использовал для расчета распределения профиля скоростей в пленке универсальные координаты =--f у ) и трехслойную схему Кармана [191]. Такой подход позволил установить следующую связь между толщиной и числом Рейнольдса для турбулентного режима течения пленки [c.209]

В результате решения уравнений Навьс-Стокса для ламинарного режима течения или уравнения Рейнольдса для турбулентного режима течения с помощью пакета определяется поле скоростей и поле давлений в области, на основании которых можно получить некоторые интегральные характеристики, например, коэффициент гидравлических потерь устройства. Схема применения численных методов при работе в среде пакета сводится к некоторой последовательности действий. [c.97]

Уравнение переноса вещества при турбулентном течении можно получить путем использования аналогии между молекулярной и турбулентной диффузией. Вывод этого уравнения переноса подобен тому, который использовался для получения уравнений Рейнольдса для турбулентного течения [уравнение (11-22)] из уравнений Навье —Стокса. Как и в 11-4, мы представляем компоненты мгновенной скорости в виде суммы средней по времени и флуктуациониой (пульсационной) составляющих. Так, [c.452]

Особого внимания заслуживает вопрос о механизме турбулентного течения кристаллов в критическом состоянии. Морфологически он подобен турбулентному течению жидкости. Однако отличная от нуля сдвиговая устойчивость кристалла даже в атом-вакан-сионпом состоянии обусловливает специфику турбулентного течения твердого тела. В покоящейся жидкости приложение поворотного момента не дает поворотной моды деформации, нужно сообщить потоку жидкости скорость выше некоторой критической, определяемой числом Рейнольдса, чтобы инерционные эффекты обеспечили возиикповение устойчивого вихря при приложении к потоку момента внешних сил. В аморфно-кристаллическом состоянии устойчивые вихри возникают при любой скорости течения, так как остаточная сдвиговая устойчивость не требует привлечения инерционных эффектов. Поэтому число Рейнольдса для турбулентного течения аморфно-кристаллического тела теряет смысл. Во всем остальном феноменологические закономерности турбулентного течения в жидкости и твердых телах одинаковы. [c.22]

В реальных условиях перечисленные случаи обтекания встречаются как в отдельности, так и в различных сочетаниях. Чтобы определить характеристики во всех точках потока, обтекающего поверхность, необходимо при заданных граничных условиях рещить уравнения Навье-Стокса для ламинарного или уравнения Рейнольдса для турбулентного потоков совместно с уравнением неразрывности и с учетом гипотез относительно связи тензора напряжений с тензором скоростей деформации. Решение этой задачи затруднительно, и конечный результат может быть получен лишь для ряда простых случаев. [c.74]

По представлениям 3. Ф. Чуханова Л. 316, 317], основанным на анализе процессов в слое с точки зрения внешней задачи, влияние соседних частиц и их точек соприкосновения проявляется в ранней турбулизации газовой фазы. По-видимому, эта турбулизация охватывает часть свободно омываемой поверхности твердых частиц, но не затрагивает газовую прослойку, непосредственно примыкающую к местам контакта и образующую застойную зону. По данным [Л. 7] коэффициент массо-передачи в широком диапазоне чисел Рейнольдса очень неравномерен по поверхности шариков продуваемого неподвижного слоя. Он резко уменьшается в точках контакта частиц н увеличивается в свободно обдуваемых местах. Аналогичный результат был получен Дентоном [Л. 351] при Re = 5 000 ч-50 ООО. В движущемся слое при прочих равных условиях можно ожидать уменьшения застойных зон на поверхности частиц. Исходя из предположения, что теплообмен в слое является типично внешней задачей, 3. Ф. Чуханов [Л. 316] на основе гидродинамической теории теплообмена показал, что для турбулентного режима [c.318]

Таким образом, внутренний масштаб турбулентности быстро надает при увеличении числа Рейнольдса. Для соотпетствугощей скорости имеем [c.191]

Все изложенные выше соображения относятся к сформировавшемуся турбулентному потоку. Формирование турбулентного потока (так же, как И ламинарного) происходит постепенно. Длина начального участка, на котэром заканчивается формирование поля осредненных скоростей (при заданной форме входа), как показывают проведенные n j[eflOBaHHH, зависит fr числа Рейнольдса (для гладких труб) и относительной шероховатости (для вполне шероховатых труб). На основании исследований Г. В. Филиппова для вполне шероховатых труб справедлива зависимость [c.195]

Кос1рдината потерянной скорости (U-ui ), входящей в соотношение для турбулентной вязкости (3.8), определяется из (3.32). При больших числах Рейнольдса = ехр ( - X = -W ( / ) = 0,8465. [c.75]

Появление дополнительных безразмерных комплексов, не содержащихся в краевых условиях, вносит неопределенность в задачу о турбулентных течениях. Поэтому, следуя Карману, предполагают, что при изменении осредненных скоростей пульсационные скорости изменяются подобным образом, т. е. комплексы типа (1.28) остаются неизменными. Это позволяет не вводить их в уравнения подобия, предполагая, что их количественные характеристики отразятся на числовых коэффициентах этого уравнения. Таким образом, уравнения подобия для турбулентных потоков содержат те же числа подобия, что и уравнения для ламинарных потоков, только эти числа включают осредненные параметры потока. Опыт использования такой концепции при анализе подобия в условиях турбулентного течения подтверждает ее справедливость. Так формула Блазиуса, отражающая выявленную опытным путем связь коэффициента сопротивления трения трубы с критерием Рейнольдса в условиях турбулентного течения жидкости, оказалась справедливой в щироком диапазоне изменения числа Ке. [c.18]

Оптические анемометры могут применяться также для измерений характеристик турбулентности. Одной из важных характеристик турбулентности являются напряжения Рейнольдса. Для их измерения в термоанемометрии применяют метод скрещенных проволочек. Аналогичным образом осуществляется измерение компонентов тензора напряжений и при помощи [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...