Оболочки Усилия нормальные, сдвигающие

Равнодействующие напряжений по толщине приводятся к усилиям, действующим в срединной поверхности оболочки No, S. Если внешние нагрузки распределены симметрично относительно оси вращения оболочки с нормальной р и касательной к меридиану t составляющими, то напряженное состояние оказывается осесимметричным. Вследствие этого сдвигающие усилия S в оболочке тождественно равны пулю. В результате на гранях элементарного участка оболочки действуют лишь меридиональные (на нижней и верхней гранях) усилия и окружные (на боковых гранях) усилия [c.216]

Соединение плит покрытия с диафрагмами контура. В местах соединения контурных диафрагм с оболочкой действуют значительные сдвигающие усилия, а в многоволновых покрытиях — такн<е нормальные силы и изгибающие моменты. В первых конструкциях оболочек верхний пояс диафрагм образовывался ребрами крайнего ряда плит, т. е. в этой зоне конструкции избегали [c.77]

S (рис. 31) действуют внутренние усилия нормальные Tj, сдвигающие Si, перерезывающие Ni, N2 изгибающие Mi, и крутящие моменты Hi, Я. Здесь индекс / соответствует меридиональному (продольному для цилиндров) направлению, а 2 — кольцевому. За начало отсчета координат принимается точка, в которой приложена результирующая сосредоточенная сила. Для цилиндрических оболочек усилия записываются в декартовых координатах, а для сфер — в сферических. [c.248]

В случае первой основной задачи будем считать, что на границе L области S, занимаемой оболочкой, заданы нормальное Т и сдвигающее Sns усилия, изгибающий момент УИ и обобщенная поперечная сила N [c.273]

Пусть а — элемент оболочки, вырезанный нормальными сечениями вдоль двух пар линий кривизны срединной поверхности оболочки. В общем случае на торцовые поверхности этого элемента действуют нормальные (по отношению к торцам) усилия сдвигающие уси- [c.49]

Соотношения для моментов подобны аналогичным соотношениям, полученным в теории изгибаемых пластинок. Так же как и в пластинах, эти моменты и нормальные, и сдвигающие силы являются в действительности интенсивностями соответствующих усилий, приходящихся на единицу длины срединной поверхности оболочки. [c.202]

В оболочках под действием произвольной внешней нагрузки возникают две группы усилий 1) нормальные Л 1 и и сдвигающие и 5 усилия, действующие в плоскостях, касательных [c.203]

Для длинных цилиндрических оболочек, как указывалось в предыдущем параграфе, характерным является возможность пренебречь изгибающим и крутящим Н моментами и поперечной силой в поперечных сечениях оболочки. Положив указанные усилия равными нулю, получим модель оболочки, предложенную В. В. Власовым. Эта модель представляет собой тонкостенную пространственную систему, состоящую по длине вдоль образующей из бесконечного множества поперечных элементарных изгибаемых полосок. Каждая из таких полосок уподобляется плоскому кривому стержню, работающему в каждом своем сечении не только на растяжение или сжатие, но также и на поперечный изгиб и сдвиг. Взаимодействие двух смежных поперечных полосок в оболочке выражается в передаче с одной полоски на другую одних только нормальных и сдвигающих усилий. Эта модель изображена на рис. 90. Продольные нормальные и сдвигающие усилия, возни- [c.232]

Такие расчеты часто используются при предварительном проектировании для приближенного определения усилий в плите покрытия, в средней зоне оболочки. Нормальные и сдвигающие силы в оболочках достаточно просто определяются по безмоментной теории при помощи таблиц [47]. Расчетные формулы для отдельно стоящих оболочек при этом имеют следующий вид [c.132]

Угловые зоны отдельно стоящих оболочек воспринимают значительные нормальные и сдвигающие усилия. Если угловые зоны по сечению под 45° к контуру равнопрочны с плитой, то одновременно с исчерпанием несущей способности плиты по кольцевой трещине будет исчерпана несущая способность оболочки и по это- [c.220]

При исчерпании несущей способности сечения между оболочками могут образоваться и другие схемы разрушения. В упругой стадии нагрузка с оболочки на контур в многоволновом покрытии передается в основном через сдвигающие и нормальные силы. В процессе развития вдоль контура трещин и исчерпания несущей способности сечений между оболочками длина участков, на которых действуют силы сдвига, сокращается, а их интенсивность и интенсивность главных сжимающих и растягивающих напряжений возрастает. В этом случае конструкция может разрушиться в угловой зоне от действия главных сжимающих усилий (рис. 3.21). При этом проекция на вертикальную ось главных сжимающих [c.223]

Произвольная нагрузка вызывает в оболочках две группы усилий 1) нормальные и сдвигающие Si, силы, действующие в пло- [c.172]

Для оболочки средней длины такое уравнение получено в работе [26.5]. Из уравнения (1.4) можно получить формулы критических усилий для различных случаев нагружения. Коэффициенты Di, Ds, Ai, As в уравнении (1.4) не равны нулю только при совместном действии сдвигающих усилий Гз и нормальных усилий Г , Тг. В дальнейшем этот случай рассматриваться не будет. При этом уравнение (1.4) упрощается. Для оболочек средней длины в нем можно опустить еще и члены а фигурных скобках. В итоге получаем [c.311]

Будем обозначать усилия по площадке с нормалью, параллельной оси X, индексом 1, а по площадке с нормалью, параллельной оси у, индексом 2. Тогда усилия в оболочке (нормальные силы Л , поперечные силы Q, сдвигающие силы Н, изгибающие моменты М, крутящие моменты Мк) определяются так [c.25]

Э. И. Григолюк [3.381 (1957) дал подробное изложение вопросов построения уравнений многослойных оболочек. Для таких оболочек учет деформации сдвига в уравнениях оказывается весьма существенным. В ряде случаев деформация сдвига заполнителя является единственным из того, что имеет значение. Роль заполнителя сводится к передаче нормального давления на несущие слои и поперечных сдвигающих усилий. Поскольку модуль сдвига заполнителя незначителен, соответствующие поперечные деформации его будут велики и должны быть учтены при расчете. Поперечный же сдвиг несущих слоев пренебрежимо мал. [c.205]

Пусть к контуру Г1 (1 2) приложены внешние усилия и моменты нормальное усилие, сдвигающее усилие, перерезывающее усилие и изгибающий момент М , причем положительные их направления совпадают с положительными направлениями внутренних усилий и моментов, представленных на рис. 1,3, 1.4. Кроме того, на контуре Г1 могут быть заданы значения компонент перемещений точек срединной поверхности 1, 2, т и поворота нормали 01. Помимо контурных нагрузок на оболочку могут действовать также распределенные по поверхности нагрузки, компоненты которых обозначим соответственно Яи Й2, Яг (см. рис. 1.4). [c.19]

Отличие пологой с( рической оболочки от круглой пластины на упругом основании состоит в том, что в оболочке возникают вследствие наличия кривизны еще и нормальные и сдвигающие усилия, которых нет в пластине. Эти усилия определяются по формулам общей теории с учетом принятой системы координат. [c.188]

В данной главе рассмотрен порядок расчета цилиндрической оболочки, подкрепленной стрингерами и шпангоутами и нагруженной изгибающими моментами, осевой и поперечной силами. Будем считать, что обшивка рассматриваемой оболочки достаточно тонкая, способная терять устойчивость задолго до разрушения всей конструкции в целом (элементов силового набора). После потери устойчивости обшивка практически выключается из работы и не воспринимает нормальные напряжения от изгибающих моментов и осевых сил. Только узкие полоски обшивки, прилегающие к стрингерам, будут участвовать в восприятии нормальных напряжений. Однако обшивка будет в состоянии работать на поперечные нагрузки, передавая сдвигающие от них усилия на подкрепляющий набор. [c.209]

При деформациях в оболочке возникают нормальные усилия Т , Ту, сдвигающее усилие S, изгибающие Му и скручивающий Мху моменты. Эти внутренние силовые факторы связаны с компонентами деформаций срединной поверхности оболочки и изменением ее кривизн соотношениями упругости, основанными на гипотезе неискривляемости нормали [c.240]

Величина Sq равна второму слагаемому выражения (7.56), Чтобы выяснить смысл первого слагаемого, обратимся к рис. 7.20. В сечении, ограни 4явающим часть оболочки снизу, действует нормальное усилие и сдвигающее усилие S. Приведем нормальные усилия Тщ к центру тяжести сечения в результате получим изгибающий момент М = Мо Рх VI, кроме того, силу, перпендикулярную оси оболочки [c.298]

Рассмотрим элемент оболочки (рис. 460). В общем случае в сечениях, которыми выделен элемент, действуют погонные (отнесенные к единице длины сечения) усилия (рис. 460, а) и моменты (рис. 460, б) нормальные усилия jV, и N , касательные (сдвигающие) усилия Si и поперечные силы Qi и Qj изгибающие моменты Mi и М , крутящие моменты Mi p и Жакр. Исходные дифференциальные уравнения для расчета оболочек, полученные с учетом всех этих усилий и моментов, оказываются настолько сложными, что интегрирование их даже для простейших задач связано с большими математическими затруднениями. [c.468]

В покрытии при различных нагрузках могут действовать нормальные, изгибающие и сдвигающие усилия. Восприятие растягивающих усилий от нормальных сил и моментов обеспечивается сваркой или обетонированием арматурных выпусков из панелей покрытия, сваркой закладных деталей, замоноличиванием арматурных каркасов в швах между плитами или в специальных гнездах, устраиваемых в плптах. Для передачи сдвигающих усилий на поверхностях контакта сборных элементов выполняются щпонки. В соответствии с напряженным состоянием и членением покрытия на сборные элементы стыки в оболочке можно разделить на три группы соединение между панелями покрытия, соединение панелей с контурными диафпагмами и соединение элементов контурных диафрагм между собой. [c.75]

Усилие в нижнем поясе контурного элемента от сдвигающих сил, передающихся с двух оболочек на среднюю диафрагму при L=1, было равно 5,26X2 кН, от нормальных сил (/Vj)—6,18Х Х2 кН. Суммарное усилие в нижнем поясе от сдвигающих и нормальных сил составляло 15,18 кН. Крайние арки-диафрагмы боль- [c.134]

Средняя диафрагма. По средней диафрагме расчетные и экспериментальные усилия различались не только по значению, но и качественно. Согласно расчету нижняя и верхняя грани верхнего пояса средней арки-диафрагмы по всему пролету должны были работать на сжатие. При нагрузкке, равной 1200 Н/м , напряжения на нижней грани должны были меняться от — 0,03 МПа в середине пролета до —2,811 МПа v опор (в эксперименте напряжение менялось от 2,29 до—0,78 МПа) на верхней грани—от 2,87 в середине поолета до 1,02 МПа у опор (в эксперименте от 0,44 до — 0,23 МПа). Различие экспериментальных и расчетных данных объясняется следующим при расчете предполагалось, что на среднюю диафрагму кроме сдвигающих сил со стороны оболочки передаются вертикальные составляющие нормальных сил сжатия в опыте же между оболочками действовали силы растяжения. Кроме того, различие данных объясняется совместной работой верхнего пояса диафрагмы с оболочкой, что расчетом не учитывалось. Усилие, рассчитанное для нижнего пояса арки-диафрагмы, также существенно отличалось от экспериментального значения (при нагрузке 1200 Н/м усилие составляло 9300 Н, расчетное значение равно 15500 Н). Если предположить, что вся нагрузка с оболочки на среднюю диафрагму передается только при помощи сдвигаю1 щих сил, то расчетное усилие в нижнем поясе диафрагмы составит 10520 Н. [c.137]

В случае безмоментного напряженного состояния на гранях рассматриваемого элемента действуют отне сенные к единице длины сечения оболочки нормальные Ni, Nj и сдвигающие Si, Sj усилия, являющиеся функциями координат а и р. Эти усилия изображены на рис. 79. Поверхностная нагрузка показана в виде составляющих интенсивности нагрузки Ху, [c.175]

Тонкостенный стержень представляет собой длинную цилиндрическую или призматическую оболочку. Расчет его мог быть основан на полубезмоментной теории цилиндрических оболочек [5]. В соответствии с гипотезами, положенными в основу полубезмоментной теории, на рис. 1, о и б представлено моделирование связей в соединении элементов тонкостенного стержня. Связи воспринимают только нормальные и сдвигающие усилия по контуру сечения при расчете деформациями сдвига срединной поверхности пренебрегают. Однако для тонкостенных стержней оказывается возможным игнорировать также изменение формы поперечного сечения. Используя гипотезу о недеформируемости контура поперечно- [c.179]

Если по уравнению (7.76) функция будет найдена, то по за-висимостн (7.75) можно определить меридиональное усилие затем по уравнению (7.73) — сдвигающее усилие 5 и по уравнению (7 69) — окружное нормальное усилие 7 /. В полученных таким образом выражениях будут содержаться две произвольные постоянные. Последние определяются на основании граничных условий на краях оболочки. При этом, если будут заданы геометрические граничные условия (т. е. заданы смещения и и V), то необходимо аналогичным способом получить решение системы уравнений перемещений (7.12) — (7.14) и определять уже не две, а четыре постоянные. [c.304]

Таким образом, нормальные и сдвигающие усилия в стеклопластиковых оболочках в основном воспринимаются стеклонаполни-телем, который и определяет несущую способность конструкции. Исходя из этого будем предполагать, что действующая на оболочку нагрузка воспринимается стеклонаполнителем. [c.123]

Для цилиндрических оболочек применяются гипотеза нераг-тяжимости нейтральных слоев при изгибе конструкции в окружном направлении и гипотеза отсутствия сдвигов в срединной поверхности. стенки, которые хорошо зарекомендовали себя при исследовании обычных изотропных и ортотропных цилиндрических оболочек [2]. При исследовании пластин полагается, что поперечные и продольные сечения системы при наличии малых прогибов свободны от нормальных и сдвигающих усилий. Кроме того, как обычно, для конструкции в целом считается справедливой гипотеза жесткой нормали. [c.6]

Для построения прикладного метода, помимо гипотезы жесткой нор мали, применены гипотезы нерастяжймости в окружном направлении нейтральных слоев продольных сечений и отсутствия сдвигов срединной поверхности стенки цилиндрической оболочки. Для пластин полагалось, что продольные и поперечные сечения свободны от нормальных и сдвигающих усилий. [c.41]

Пусть Ги(аь аг), Ti2(ai, аг) — нормальные и сдвигающие усилия, действующие в площадке параллельного сечения тела оболочки ai = onst Т22, Т21 — нормальные и сдвигающие усилия, приложенные к площадке нормального сечения a2= onst. Считаем также, что усилия отнесены к единице длины соответст- [c.14]

Разновидностью метода складчатые оболочек является метод плитно-балочных конструкций [19]. В соответствии с этим методом пролетное строение расчленяют продольными разрезами (рис. 6.10, а) на отдельные плиты и балки (стенки). В плоскости разрезов (рис. 6.10, б) действуют непрерывно изменяющиеся вдоль координаты о нормальные поперечные Х , сдвигающие усилия X з, а также изгибающие моменты Х4. Указанные усилия яляются неизвестными, и характер их изменения вдоль разрезов зависит от внешней нагрузки и характеристик пролетного строения. Для определения неизвестных составляют канонические уравнения метода сил, характеризующие условия совместности деформаций плит и балок. В общем виде эти уравнения могут быть записаны в виде [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...