Усилия внутренние в оболочке

Уровень структурного элемента 15 Усилия внутренние в оболочке 65 [c.292]

Внутренние усилия, возникающие в оболочке, определяем по формулам (9.50) [c.251]

Запишем выражения перемещений и внутренних сил в оболочке о учетом частного решения неоднородной задачи по безмоментной теории. Это решение дает следующие значения усилий и переме-ш,ений (см. 11) для конической оболочки [c.183]

Для латунных сильфонов характерен вид разрушения вследствие так называемой сезонной болезни . Это разрушение сильфона, находяш,егося в покое (на складе) без приложения к нему внешних усилий, которое объясняется наличием в оболочке его внутренних напряжений, вызванных наклепом материала. [c.143]

Облицовка, воспринимающая все усилия, действующие в ее плоскости, требует более сильной анкеровки в железобетоне, так как она используется в качестве несущей внешней арматуры. В рабочих сечениях защитной оболочки имеются внешний и внутренний слой ненапряженной арматуры, предварительно напряженная арматура и стальная облицовка. Вследствие включения в работу стальной герметичной облицовки при всех нагрузках количество арматуры во внутренней сетке может быть сведено до минимума, а расход стали на оболочку может сократиться на 10—15 %. [c.15]

В защитных оболочках применяются арматурные системы с усилием натяжения до 10 000 кН с каналообразователями из пластмассовых труб. В расчетах жесткость такой трубы считают равной нулю, и если усилия от предварительного напряжения составят 7,0—10,0 МПа, то от наличия в ней отверстий, растягивающие радиальные напряжения Ог будут равны 7,0—10,0 МПа, а сжимающие—ое =21,0- 30,0 МПа. Вследствие местного действия напрягаемой арматуры эти усилия дополнительно возрастут. При этом они будут увеличиваться с увеличением силы натяжения арматурного элемента. В оболочке в этих условиях будут образовываться трещины, параллельные ее поверхности. Характер образования трещин и их раскрытия требует дополнительного экспериментального изучения. Можно предположить, что при арматурных пучках, рассчитанных на большие силы натяжения, и при большом количестве каналообразователей трещины между отверстиями соединятся и произойдет расслоение конструкции на две зоны — внешнюю и внутреннюю (рис. 1.17). При этом усилия в стенках оболочки перераспределятся внешняя часть конструкции разгрузится, а усилия во внутренней зоне увеличатся, что приведет к перегрузке бетона и металлического защитного слоя конструкции. Чтобы включить в работу наружный слой оболочки и избежать нежелательного перераспределения усилий, необходимо провести поперечное армирование оболочки. Усилие в поперечной арматуре ( п.а), отнесенное к единице длины канала, можно определить по формуле [c.33]

Расчет узлов трубопроводов и ЭП больших диаметров на внутренние усилия, действующие в стенах оболочек [c.34]

Наряду с механическими усилиями (внутреннее давление р, затяг, вес, опорные реакции) в расчет вводились тепловые нагрузки от перепадов температур (по толщине стенки, по окружности и по образующей), а также от разности температур между сопрягаемыми элементами. Температурные напряжения от тепловых нагрузок устанавливались на основе решения задач термоупругости для цилиндрических и сферических оболочек, пластин и стержней с различной жесткостью закрепления. [c.30]

Рассматриваемая задача статически неопределима. Внутренние усилия в оболочке определяются суммированием результатов двух этапов расчета. На первом этапе напряженное состояние конструкции соответствует работе балки с изменяемым контуром поперечного сечения. Напряжения в элементах поперечных сечений определяются формулами строительной механики. Одновременно можно найти напряжения и в продольных сечениях, если произвести расчет элементарных колец, выделенных плоскостями, перпендикулярными оси системы. Вычисленные изгибающие моменты та в радиальных сечениях кольцевой рамы в соответствии с принятым методом расчета разлагаются в ряд Фурье. Коэффициент разложения в промежутке от О до з [c.55]

Распорные усилия входят в краевые как составляющие, а их влияние на деформации и внутренние удельные силы оболочек учитывается в неявном виде. Так, если на краю оболочки крае- [c.162]

Расчетами было установлено, что учет геометрической нелинейности по-разному влияет на внутренние усилия и моменты, возникающие в оболочке. Так, меридиональное растягивающее усилие Ti почти не изменяется по сравнению с рассчитанным при недеформированном состоянии, существенно же снижаются меридиональный изгибающий момент М , окружное усилие Га, перемещения оболочки и углы поворота сечений. [c.149]

Контур Г предполагается гладким. Внутренние усилия в оболочке отнесены к недеформируемой поверхности. При вычислении вариаций кинематических факторов в уравнении (9.4.18) используются формулы (9.4 14), (9.4.16). В процессе преобразований производится упрощение варьируемых параметров в соответствии с оценками (9 4.12), [c.140]

Температурные напряжения возникают в результате теплового расширения элементов оболочки и в принципе зависят от деформаций в момент потери устойчивости. Возникновение этих деформаций должно приводить к снижению температурных усилий. В процессе деформации меняется температура. Сжатие элементов сопровождается выделением тепла, растяжение — поглощением. В оболочке имеет место перетекание тепла от сжатых элементов к растянутым. При неравномерном нагреве из-за градиентов температур возникают дополнительные внутренние тепловые потоки. Происходит необратимый теплообмен с окружающей средой. Строгое решение задачи о температурном выпучивании возможно лишь термодинамическими методами. Однако в работах [21.14, 21.20] показано, что критическое состояние упругой системы в рамках линейной теории устойчивости не зависит от природы исходного поля напряжений. [c.253]

Векторы / < >, Q( ), входящие в уравнения равновесия, выражаются -через внутренние усилия и моменты оболочки формулами ( 3.17) [c.74]

S (рис. 31) действуют внутренние усилия нормальные Tj, сдвигающие Si, перерезывающие Ni, N2 изгибающие Mi, и крутящие моменты Hi, Я. Здесь индекс / соответствует меридиональному (продольному для цилиндров) направлению, а 2 — кольцевому. За начало отсчета координат принимается точка, в которой приложена результирующая сосредоточенная сила. Для цилиндрических оболочек усилия записываются в декартовых координатах, а для сфер — в сферических. [c.248]

Подставляя (1.146) в (1.147) и далее в (1.144) и (1.145), находим, что внутренние усилия и моменты оболочки пропорцио- [c.65]

На основании (2.64), (2.66) и (2.67) для входящих в (2.89) внутренних усилий и моментов оболочки имеем следующие выражения [c.106]

Соотношения между напряжениями и деформациями в оболочке представляют собой частный случай соответствующих соотношений для трехмерного анизотропного тела. Рассматриваемые соотношения после подстановки их в выражения для внутренних усилий и моментов, возникающих в нагруженной оболочке, позволяют выразить последние для любой конкретной кинематической модели оболочки через кинематические переменные [c.111]

Внутренние усилия и моменты в оболочке. Подставляя соотношения (2.104) в (2.64) и учитывая (2.52), а также (2.67), находим общие выражения для удельных внутренних усилий и моментов, возникающих в т-и слое оболочки после нагружения [c.113]

И внутренние усилия в оболочке в местах их стыка со шпангоутом [c.127]

В этой главе рассматривается потеря устойчивости оболочек нулевой гауссовой кривизны по тем же формам вытянутым вдоль образующих, что и в гл. 7, 8. Предполагается, что сжимающие начальные усилия отсутствуют или являются малыми, а потеря устойчивости происходит из-за усилий сдвига S . Такое напряженное состояние может возникнуть в оболочке под действием нагрузки, приложенной к ее краю. Не исключаются из рассмотрения внутреннее давление, наличие которого приводит к появлению растягивающих усилий 7 , и осевые растягивающие усилия Т , которые оказывают подкрепляющее действие. [c.183]

Тонкие оболочки с весьма малой изгибной жесткостью (часто именуемые мягкими ) рассчитываются в основном по безмоментной теории. Для них является характерным более или менее равномерно распределенное внутреннее давление. В общем случае равновесного состояния в оболочке образуются две зоны растянутая и складчатая . В складчатой зоне одно из главных безмоментных усилий равно нулю (складки образуются из-за местной потери устойчивости), а другое — положительно. Граница между этими зонами, конечно, заранее не известна. [c.246]

В этом случае оболочка будет деформироваться, оставаясь телом вращения, поэтому внутренние усилия и перемещения не будут функциями угловой координаты ф. В оболочке возникнут внутренние силы Г] = Ту (s) 7 j = T a (s) Л, = Ni (s) и изгибающие моменты Ai, = = Ml (s) Mi = Mi (s), a из перемещений отличными от нуля будут лишь и W. [c.167]

Напряжение а в стенке отвода может быть определено по аналогии с цилиндрической оболочкой с дном, на которое действует внутреннее давление <7 и внешнее усилие Рг. В конце штамповки, когда отвод [c.88]

Внутреннее давление вызывает растягивающие кольцевые напряжения в оболочке и в тарелке фланца. При этом диаметр оболочки увеличивается более, чем внутренний диаметр фланца, следствием чего являются изгибные напряжения в оболочке, т. е. возникают краевые усилия = Х и = Х . [c.184]

При деформациях в оболочке возникают нормальные усилия Т , Ту, сдвигающее усилие S, изгибающие Му и скручивающий Мху моменты. Эти внутренние силовые факторы связаны с компонентами деформаций срединной поверхности оболочки и изменением ее кривизн соотношениями упругости, основанными на гипотезе неискривляемости нормали [c.240]

Рис. 44—47 иллюстрируют результаты расчетов подобных открытых и подкрепленных в вершине дуралю-мнновых оболочек, находящихся в условиях ползучести (Г—200°С). Подкрепление осуществляется посредством колец, выполненных из того же материала, что и оболочки, т. е. из отожженного сплава Д16АТ. На рис. 44 показано распределение прогибов, усилий, моментов и интенсивностей напряжений в оболочке, внутренний кон- [c.80]

T12, N1, Ml, Afia (1 2) — внутренние погонные усилия и моменты в оболочке (рис. 6.4) и , т — изменения кривизн и кручения. Остальные обозначения те же, что и в 6.1. [c.114]

Пусть на замкнутом контуре g, являющемся частью края (имеется в виду многосвязная оболочка), допущены невязки в нетангенциальных граничных условиях. Тогда g можно принять за одну из линий искажени напряженного состояния, построить вблизи нее простой краевой эффект и воспользовавшись содержащимися в нем двумя произвольными функциями устранить невязки в нетангенциальных граничных условиях на краю g. Так как простой краевой эффект быстро затухает, то эта операция практически не окажет влияния на напряженное состояние вблизи остальных замкнутых участков края оболочки, и значит, ликвидацию невязок в нетангенциальных граничных условиях можно выполнять самостоятельно для каждого замкнутого участка края (конечно, если края не слишком близки друг к другу). Воспользовавшись этим, можно вблизи каждого замкнутого участка края gk строить свою криволинейную систему координат так, чтобьр в ней контур gk задавался уравнением = а - Тогда для краевых значений усилий, моментов, перемещений и углов поворота можно воспользоваться формулами (8.12.6), если внутренним точкам оболочки соответствует- 1 ю. или формулами (8.12.7) — в противоположном случае. [c.127]

Выше был изложен метод проектировочного расчета распорных узлов сопряжений оболочек различных очертаний, позволяющий определить необходимую площадь сечения шпангоута приведены приближенные оценочные расчеты шпангоута и некоторые рекомендации, помогающие правильно сконструировать узел в целом. Такой расчет с достаточной точностью оценивает прочность шпангоута (называемого ниже распорным кольцом), но не определяет напряжения в примыкающих к нему оболочках. Внутренние усилия, возникающие в местах сопряжений оболочек с кольцом, оказывают влияние на перемещения и напряженное состояние распорного узла. Эти усилия проявляются в примыкающих к кольцу оболочках и имеют быстрозатухающий характер. Определение внутренних усилий называют краевой задачей, а определяемые усилия — краевыми усилиями. [c.232]

Считая многослойный пакет оболочки макрооднородным, в качестве поверхности приведения выберем внутреннюю поверхность оболочки. Тогда усилия Nxx и Nyy и момент М докритического НДС определяются интегралами следующего вида [c.152]

X[ i/o(ai) + 2/3 (ai)] + / rrtX-i[/i(ai)-/2(ai)]. (4.9) Внутренние тангенциальные усилия в оболочке на произвольном расстоянии от края =0 (при р = 0) [c.113]

При неоднородном напряжённом состоянии (изгиб, кручение брусьев, изгиб пластинок и оболочек, толстостенные трубы под внутренним давлением и т. д.) величина предельного усилия определяется в зависимости от достигаемых пластических деформаций в наиболее напряжйнных волокнах. [c.342]

Некоторые случаи трехкомпонентного нагружения. Внутреннее давление или растягивающее осевое усилие повышают устойчивость оболочки при кручении, если соблюдается условие (3). В запас прочности можно учитывать повышение устойчи-во ги только от одного (основного) стабилизирующего фактора, используя указанные ранее зависимости для двухкомпонентного нагружения [формулы (49), (53), (56) и (56)]. [c.508]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...