Полидисперсность

Песок морской полидисперсный d=2—3 мм d=l,5 мм Галька поли дисперсная d=3,9-16 мм Песок (d=2,5—3 мм) [c.35]

Песок речной d=2,5-5 м d= 1,2-2,5 мм Песок полидисперсный Гречиха Кукуруза Рожь Соя [c.35]

В [18] приводятся расчетные данные щ для широко полидисперсного слоя. Однако, очевидно, справедливо мнение Забродского [19], что использование их для количественных инженерных расчетов вряд ли оправдано. [c.39]

Симплекс полидисперсности фракционного состава частиц (отношение размера фракции к среднеинтегральному размеру частиц) [c.7]

Лится пульсациями несущей среды Л. 39, 112, 123], поперечным градиентом давления, возникающим в промежутках между частицами [Л. 284], эффектом Магнуса [Л. 57], соударениями частиц (особенно полидисперсных) [Л. 12, 318] и пр. Наряду с этим зачастую наблюдается обратное воздействие частиц на жидкую среду. [c.109]

Наилучшую точность дает табл. 9-1 для полированных шаров при L/D>2 D/Jt>20—30 б = 0,38-ь0,4. Приведенные зависимости пригодны для полидисперсного [c.283]

Полагая в (4. 7. 17) b=l—1 = 1 и считая характерный радиус полидисперсной системы равным максимальному в начальный момент времени, получим [c.162]

Для характеристики полидисперсных систем иногда используют средний размер частиц. В качестве осредненной характеристики применяют среднеарифметический, среднеквадратичный, среднеобъемный, средний массовый радиусы частиц и др. Одной из важнейших характеристик смеси является среднемассовый радиус [c.239]

Введение в рассмотрение разных дисперсных фракций может потребоваться не только для учета полидисперсности, но и в связи с исследованием обтекания тел дисперсной смесью, когда в потоке имеются как падающие (одна фракция), так и отраженные (другая фракция) от обтекаемого тела дисперсные частицы. Тогда фракции падающих и отраженных частиц, даже имея одинаковый размер частиц, будут иметь разные скорости. [c.133]

Интегрируя эти выражения с учетом (4.2.19), (4.2.20), получим дисперсионные соотношения для полидисперсной смеси, справедливые при Ра < 1 и в отсутствие фазовых переходов [c.330]

Более сложным является процесс горения твердого топлива даже в случае предварительного измельчения его до пылевидного состояния. Многочисленные исследования процесса горения частиц твердого топлива привели к установлению двух основных закономерностей — закона горения отдельной натуральной угольной частицы и закона распределения частиц полидисперсной угольной пыли по размерам. [c.46]

Количество сгорев1него топлива пропорционально количеству поданного воздуха, однако увеличение скорости воздуха сверх определенного предела нарушает устойчивость ПЛ0ТН010 слоя, так как воздух, прорывающийся через слой в отдельных местах, образует кратеры. Поскольку в слой всегда загружается полидисперсное топливо, увеличивается вынос мелочи. Чем крупнее частицы, тем с большей скоростью можно продувать воздух через слой без нарушения его устойчивости. Если принять для грубых оценок теплоту сгорания I м воздуха в нормальных условиях при а = I равной 3,8 МДж и понимать под приведенный к нормальным условиям расход воздуха на единицу плоп1ади решетки (м/с), то теплонапряжение зеркала горения (МВт/м ) составит [c.138]

Аз рисунков видно, что наибольший разброс точек и наибольшие расхождения между экспериментальными и расчетными величинами наблюдаются в области малых чисел критерия Архимеда, ламинарной области течения газа, где расчетные соотношения должны быть наиболее адекватными. Возможные причины несоответствия экспериментальных данных, полученных различными авторами, рассмотрены в работах [18, 20 и др.]. Можно добавить лишь, что дисперсные материалы с широким гранулометрическим составом нсевдоожижаются при меньших скоростях газового потока, чем узкие фракции с тем же средним размером частиц, вследствие тенденции к снижению порозности полидисперсного слоя. В [35] отмечается, что скорость начала псевдоожижения, определяемая традиционным путем, как точка пересечения гори- [c.45]

В [Л. 125] число Re изменялось в малых пределах, но зато расходная концентрация доведена до высоких значений (до 40). Скольжение компонентов по температурам не оценивалось. Согласно формуле (6-31) в [Л. 215] при увеличении концентрации до 40 Nun/Nu возрастает в 6—8 раз. В опытах с полидисперсной угольной пылью типа АШ [Л. 229] раздельное измерение температур компонентов также не проводилось. В случае крупных частиц это может привести к завышению температуры нагрева дисперсного потока. Получено подтверждение формулы (6-65) при тех же пределах изменения концентрации, но для заметно меньших значений чисел Рейнольдса (переходный режим). Поэтому данные [Л. 229] приведут к большим значениям Nun/Nu, чем данные [Л. 358] при in=idem. [c.218]

Исследование авторов [Л. 309, 277] в основном было посвящено изучению локальной теплоотдачи и поэтому более подробно рассматривается в 7-1, посвященном этому вопросу. Рассмотрение результатов ситового анализа фракций частиц показывает, что в опытах использовалась существенно полидисперсная смесь, что требует, в частности, ориентировки не на средневзвешенный размер частиц, указанный в [Л. 309]. Формула для расчета средней теплоотдачи получена в [Л. 309] ин грированием зависимости для местной теплоотдачи. При ц>3 (( т=65н-80 мк), (с(т = 130- 290 мк) до 1 40 Re=8 000-s-40 000 ст//=1.3 <7 T = onst L/D=72 [c.221]

В свою очередь каждую из приведенных групп будем различать по важнейшей характеристике дисперсных потоков — концентрации твердого компонента а) теплообменники типа газовзвесь , б) теплообменники типа флюидный поток , падающий слой , в) теплообменники типа движущийся плотный слой . Естественно, что характеристики теплообменников также зависят от взаимонаправления потоков (прямоточные, противоточные, перекрестные, многоходовые схемы), от особенностей твердого компонента (двухкомпонентные, многофазные и многокомпонентные среды мо-нодисперсные и полидисперсные частицы и т. п.), от назначения теплообменника (низкотемпературные и высокотемпературные воздухоподогреватели, регенераторы ГТУ, пароперегреватели, системы теплоотвода в ядерных реакторах и т. п.), от конструктивных особенностей (с тормозящими элементами, с вибрацией, в циклонных аппаратах) и пр. [c.359]

Автором в [14] предложена система гидромеханических уравнений (обобщающая результаты А. Н. Крайко и Л. Е. Стернина [9]) двухфазной дисперсной смеси, в которой могут происходить фазовые переходы. В следующей работе [15] эти представления обобщаются на случай полидисперсной смеси, а в работе Б. И. Нигма-тулина[13]на случай дисперсно-кольцевого режима течения газожидкостной смеси. Гидродинамика ламинарных течений в трубах смесей вязких жидкостей рассмотрена Д. Ф. Файзуллаевым [26]. [c.27]

Современное состояние механики многофазных сред характеризуется интенсивным развитием теоретических и экспериментальных исследований. Разработаны и математически описаны некоторые идеализированные модели движения таких сред. Возможные модели и соответственно совокупности описывающих зти модели уравнений довольно многочисленны. Очевидно, решения разных задач должны основываться на существенно различных допущениях и упрощающих предпосылках. Следовательно, оправданы стремления создать и математически описать модель, которая для определенного круга задач дает наилучшие результаты в ограниченных пределах при.менения. В рамках каждой модели наиболее простыми оказываются решения квази-одно.мерных задач. Следует отметить, что наиболее законченный ВР1Д и.меет и соответствующий раздел механики гомогенных сред (одномерное движение жидкости и газа). Естественно, что и в книге oy в одномерной трактовке представлены наиболее законченные решения. Вместе с тем широко развернуты теоретические исследования, имеющие целью получить наиболее общие уравнения, описывающие движение многофазной (многокомпонентной) среды полидисперсной структуры при наличии теплообмена, фазовых переходов, с учетом метастабильности и неравновесности процесса. Такие уравнения получены и для некоторых частных случаев решены. [c.5]

В работе [110] разработан метод измерения распределения частиц по размерам в полидисперсной среде, основанный на изменении интенсивности рассеянного вперед света в зависимости от угла. Авторы получили интегральную формулу на основе модифицированного уравнения Вугер — Вера [c.253]

Неоднородная среда может быть монодис перс ной или полидисперсной в за- [c.238]

Влияние полидисперсности взвеси. Рассмотренные выше за-впспмости волнового числа от частоты возмущения oi описывают дисперсию и затухание слабых монохроматических волн в монодиснерсных смесях, содержащих взвешенные каплп или частицы одного и того же размера. Однако реальные взвеси как естественного, так и искусственного происхождения, как правило, не являются монодисперсными, в них могут присутствовать частицы различных размеров. Дисперсный состав таких смесей характеризуется нормированной функцией распределения частиц по размерам N a), при этом [c.329]

Влияние полидисперсности. Вс всех обсуждавшихся экспериментах радиус пузырьков определялся с точностью (10—20)% и, кроме того, в смесях всегда имолся некоторый набор фракций. В связи с этим представляет инт( рес выявить влияние полидисперсности на распространение волн и их структуру. Соответствующее исследование выполнено В. Ш. Шагаповым (1976) в рамках модели с конечным числом фракций (1.8.6). В частности, были рассчитаны структуры стационарных ударных волн с теми же параметрами, что представлены на рис. 6.4.4 и 6.4.5, но в смесях с тремя фракциями пузырьков, когда газовая фаза в исходном равновесном состоянии разделялась на три одинаковые по [c.84]

Расчеты выявили более причудливые осцилляции давления газа в различных фракциях. При э ом пузырьки мелкой фракции (t = 2) лучше следят за дав ением в жидкости, а крупной (i = 4)— раскачиваются значите тьно сильнее, чем пузырьки средней фракции (i = 3) или пузы])ьки в соответствующей моно-дисперсной смеси. Если же сравни ь эпюры давлеиия смеси или жидкости (р Pi) в волне (а именно р и измеряется в опытах), то в плане сравнения с эксперим штом полидисперсность типа (6.4.33), когда размеры пузырьков разных фракций различаются примерно в 2—3 раза, слабо влияе г на эту эпюру. Это означает, что волны в таких полидисперсны к смесях можно описывать в рамках модели монодиоперсной сре ] ы. [c.85]

В действительности получаемая при размоле пыль имеет поли-дисперсный состав и сложную форму. Для характеристики качества размола полидисперсной пыли наряду с удельной площадью поверхности пыли используют результаты ее просеивания на ситах различных размеров. По данным просеивания строят зерновую (или помольную) характеристику пыли в виде зависимости остатков Rx на сите от размера х ячеек сита Rx f (х)- Наиболее часто используют показатели остатков на ситах 90 мкм и 200 мкм — R%o и Rioo- Предварительная подготовка топлива и подогрев воздуха обеспечивают выгорание твердого топлива в топке за относительно небольшой промежуток времени (несколько секунд) нахождения пылевоздушных потоков (факелов) в ее объеме. [c.45]

В системе насыщенный пар — жидкость некоторую роль может играть испарение мелких капель в потоке пара в связи с иовышеиной кривизной их иоверхности. Такое испарение приводит к переохлаждению пара, что в свою очередь тормозит процесс испарения. С другой стороны, переохлажденный пар начинает конденспро-ваться на наиболее крупных каплях в потоке газа или на пленках жидкости, покрывающих стенки аппарата. Таким образом, полидисперсная система капель в потоке пара термодинамически неустойчива и ири достаточном времени пребывания капли должны полностью перейти на поверхность наименьшей кривизны — стенку барбо-тера. [c.282]

Смотреть страницы где упоминается термин Полидисперсность : [c.145] [c.36] [c.36] [c.36] [c.19] [c.284] [c.320] [c.373] [c.88] [c.167] [c.239] [c.133] [c.133] [c.135] [c.349] [c.451] [c.122] [c.141] [c.86] [c.89] [c.452] [c.399] [c.402] [c.450]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...