Неравномерное распределение плотности теплового потока

Кризис теплообмена при неравномерном распределении плотности теплового потока по периметру и по длине трубы [c.304]

Неравномерное распределение плотности теплового потока. Неравномерное распределение плотности теплового потока в тепловыделяющей сборке стержней по длине и сечению последней оказывает влияние на величину дкр. Если плотность теплового Потока неравномерна по длине г и радиусу г и выражается за- [c.80]

При определении необходимо принимать во внимание существенную неравномерность распределения плотности теплового потока как по периметру трубки змеевика, так и по длине приемника. [c.75]

Распределение тепловой мощности Qh по поверхности пятна нагрева изучалось рядом авторов экспериментальным путем. Результаты исследования законов распределения плотности теплового потока <7, Вт/см2, с помощью калориметра в виде стальной пластины со встроенными в нее чувствительными элементами приведены в работе [29]. Такими элементами служили медные цилиндры диаметром 1,8 мм, температуру которых контролировали термопарами. В качестве плазмообразующего газа использовали аргон силу тока дуги меняли в пределах /=100.. .400 А, расход газа G=0,2.. .14 м /ч, диаметр сопла плазмотрона d =5.. .14 мм, расстояние от торца сопла до поверхности калориметра А= = 5.. .120 мм. Опыты по нагреву пластины струей, ось которой была установлена нормально к поверхности, показали, что тепловой поток распределен по пятну нагрева неравномерно на оси струи поток максимален, а с удалением от нее убывает, стремясь к нулю. Изменение плотности теплового потока по радиусу пятна нагрева Н. Н. Рыкалин предложил приближенно описывать законом [c.24]

Распределение плотности теплового потока по пятну нагрева неравномерно и зависит от многих факторов. Однако в большинстве случаев с достаточной точностью оно может быть описано законом нормального распределения (рис. 1.4) [c.17]

Жидкие металлы имеют высокую теплопроводность и относительно низкую удельную теплоемкость. Вследствие малой теплоемкости изменения температуры (подогревы) оказываются значительными (150—200° С). Неравномерности в распределении скоростей по поперечному сечению парогенератора приводят к разверткам температуры в пучках трубок, а следовательно, температурных напоров, плотностей тепловых потоков и паросодержаний. Высокая теплопровод- [c.184]

При неравномерном распределении безразмерной плотности источника тепла или безразмерной плотности теплового потока на облучаемой поверхности по безразмерным координатам, когда функции и стремятся к нулю при бесконечном значении этих координат предельное значение второго и третьего слагаемых [c.117]

Тепловые режимы воспроизводили с помощью радиационных цилиндрических нагревателей с трубчатыми излучателями 9 из жаропрочной стали ВЖ-98. Число и шаг излучателей выбирали из условий обеспечения достаточной равномерности плотности теплового потока по наружной поверхности оболочки. Вдоль образующих были установлены два кольцевых передвижных рефлектора, с помощью которых обеспечивалась равномерность температуры по длине оболочки. С этой же целью наружную поверхность ее покрывали водной эмульсией мела. При высоких температурах в случае воспламенения летучих фракций для гашения пламени вокруг оболочки создавался подвижный пограничный слой инертного газа (аргона). Все эти мероприятия привели к тому, что неравномерность распределения температур по поверхности стенки в рабочей части оболочки не превышала 5%. [c.233]

Предварительно определим распределение температуры по толщине многослойного пакета. Будем считать, что неравномерность распределения температуры по поверхности оболочки незначительна н основной тепловой поток направлен вдоль нормальной координаты г. Интенсивность передачи теплоты характеризуется плотностью теплового потока q, т. е. количеством теплоты, передаваемой в единицу времени через единицу площади изотермической поверхности. Связь между градиентом температуры и вектором плотности теплового потока устанавливается согласно гипотезе Фурье. Для рассматриваемого одномерного случая получим [c.118]

Распределение тепловых потоков по радиусу реактора описывается функцией Бесселя с коэффициентом неравномерности (отношение максимального значения к среднему), равным приблизительно 2,1. По оси реактора плотность нейтронов изменяется по синусоидальному закону при коэффициенте неравномерности около 1,48. Наличие воды в щелях между кассетами вызывает неравномерность (1,15) плотности нейтронов внутри каждой кассеты, причем максимум тепловыделения устанавливается в периферийных тепловыделяющих элементах кассет [1]. [c.42]

Независимо от выбранного метода согласование расхода охладителя и выделяемой мощности должно быть сделано с максимальной возможной точностью, так как температурная чувствительность физических свойств и сжимаемость охладителя могут значительно усилить любые небольшие расхождения в тепловой нагрузке, отнесенной к каналу с единичным расходом. В том случае, когда поток охладителя проходит через ряд параллельных каналов, соединенных коллекторами около каждого конца активной зоны, превышение среднего уровня тепловыделения в одном нз каналов вызовет чрезмерный нагрев газа, проходящего через этот канал, в результате чего повысится вязкость и уменьшится расход газа, что вызовет дальнейшее повышение температуры. Поэтому уравнения, описывающие процесс теплообмена, должны давать суждение об устойчивости процесса. Было найдено, что турбулентный поток в параллельных каналах является устойчивым относительно тепловых возмущений, в то время как ламинарный поток идеального газа становится неустойчивым, если отношение выходной температуры к входной температуре потока становится больше трех. Имеются три главных источника возникновения несогласованности и неравномерности расхода охладителя и плотности мощности, выделяемой в активной зоне реактора. Это, во-первых, допуски производства на размеры тепловыделяющих элементов, во-вторых, ошибки при загрузке реактора горючим и, в-третьих, отклонения действительного распределения потока нейтронов от расчетного. Отклонения в размерах для лучших конструкций тепловыделяющих элементов можно выдерживать в пределах 1% при тщательном их производстве. Аналогично этому точный контроль процесса загрузки реактора должен уменьшить отклонения от расчетных величин до 2%, хотя эта задача становится гораздо сложнее при более низких значениях средней загрузки реактора горючим. [c.523]

При оценке надежности работы аппаратов, в которых тепловыделение происходит вследствие распада ядерного топлива, необходимо учитывать возможность неравномерности распределения плотности теплового потока по периметру и по длине парогенерирующего канала, так как воздействие этого фактора в отдельных случаях может оказать существенное влияние на значение крь Неравномерность тепловыделения по поверхности канала оценивается либо отношением максимальной плотности критического теплового лотока крТ к средней плотности по периметру или по длине крьлибо отношением крГ к минимальному значению [c.304]

При неравномерном распределении плотности тепдового потока по длине парогенерирующей трубы законы изменения температуры стенки и жидкости существенно зависят от знака и абсолютного значения осевого градиента плотности теплового потока d.q/Ax (рис. 9.12 и 9.13) [192]. При отрицательном значении d /dj возможно не только возникновение развитого поверхностного кипения, но и, как видно из рис. 9.13, его прекращение (в правой части графика ст<С н)- [c.268]

Опыты, проведенные в условиях неравномерного по длине канала тепловыделения (по закону косинуса), показали, что закон распределения плотности теплового потока не влияет на значения граничного паросодер-жания [215]. [c.340]

Реактор является частью контура циркуляции установки. Для выполнения расчетов должны быть заданы геометрические и технологические характеристики реактора и контура охлаждения. К ним относятся 1) геометрические характеристики реактора, контура циркуляции и теплообменного оборудования — форма, длины /,, площади живых сечений 5,, и поверхностей теплообмена 2) гидравлические характеристики контура и средств циркуляции — коэффициенты гидравлических сопротивлений всех локализованнь[х и распределенных элементов контура, дающих вклад в потери напора, обусловленные трением, изменением проходного сечения или местных сопротивлений напорные характеристики циркуляционных наосов Q-, Н-ха-рактеристики) высотные отметки и число ходов для теплоносителя конструктивньсе особенности теплообменников, парогенераторов 3) теплофизические параметры — общая мощность реактора Л и ее распределение по каналам высотная неравномерность тепловыделения распределение плотности теплового потока по радиусу и высоте канала или тепловыделяющей сборки q(r, z) исходные параметры теплоносителя (давление и температура на входе в реактор) теплофизические особенности парогенератора, теплообменников. [c.189]

Неравномерность распределения тепловыделения по высоте и радиусу активной зоны с шаровыми твэлами, особенно в варианте бесканальной активной зоны, существенным образом сказывается на температуре топлива и, следовательно, на объемной плотности теплового потока и энергонапряженности ядерного топлива. [c.18]

Неравномерность распределения те плов ого потока по периметру тепловыделяющего элемента (твэл) может возникать вследствие многих причин разностенности трубы, неравномерности распределения делящегося материала в объеме твэла, из-за неравномерности распределения нейтронного потока по радиусу активной зоны и др. Во всех указанных случаях отношение <7крГ7<7кр1 обычно не превышает 1,2. Значительная неравномерность тепловыделения по периметру возникает в твэлах сложной конфигурации с тепловыделяющими ребрами, в основаниях которых наблюдаются повышенные плотности теплового потока. При этом в зависимости от относительных размеров твэла значение 1Якр1 может достигать 2—3 [143]. [c.304]

Опытные данные говорят о том, что при ступенчатом распределении теплового потока по длине трубы, если при этом следующие друг за другом участки с равномерным тепловыделением имеют достаточную длину, неравномерность тепловыделения не оказывает влияния на крь Так, авторы работы [148] провели опыты с трубами диаметром 8 мм, на концах которых были сделаны проточки, обеспечивающие повышенную плотность теплового потока по сравнению с остальной, равномерно обогреваемой частью трубы. Было установлено, что при длине проточки /=200 мм это не оказывало влияния на крь При всплесках q на коротких участках (/=15, 50 и 100 мм) значение <7кр1 повышалось. [c.307]

Процесс распространения тепла в движущейся жидкости осуществляется за счет теплопроводности и конвекции. Физическое различие между этими процессами переноса состоит в величине участвующих частиц теплоносителя. В процессахтеплопроводности носителями тепловой энергии являются отдельные молекулы, а в конвекции распространение тепла связано с относительным перемещением некоторых объемов жидкости (газа). Свободная кон-иекция жидкости возникает за счет разности температур в неравномерно нагретой жидкости, которая вызывает соответствующее неравномерное распределение плотности и появление подъемной силы в потоке жидкости, обусловливающей ее движение. [c.125]

Отсутствие четкой границы между пузырьковым и переходным режимами кипения связано, по-вкдшому, с неравномерны.м распределением на поверхности действующих центров парообразования. При некоторой плотности теплового потока отдельные участки поверхности уже предельно насыщены центрами парообразования и на них происходит слияние паровых пузырьков. [c.247]

На фиг. 5.2 показано влияние расстояния между пластинами и степени черноты их поверхностей на локальную плотность теплового потока q(x)jeaT . С уменьшением расстояния между пластинами возрастает неравномерность в распределении локальной плотности теплового потока, [c.209]

В главе 5 приведены расчетные соотношения для определения коэффициента взаимной облученности для системы факел —строительная конструкция, выведенные на основе метода суперпозиций [8]. Эти соотношения позволяют рассчитать среднее значение эффективного лучистого теплового потока в указанной системе, считая, что факел является плоской поверхностью с соответствующими оптическими характеристиками и характерными размерами. Использование этого метода расчета дает хорошие результаты при определении интегральных характеристик развития пожара. Однако для анализа теплового воздействия локального очага пожара на различные объекты, находящиеся в помещении, использование средних значений плотностей лучистых тепловых потоков может привести к недоучету опасности этого воздействия. В связи с конечными размерами элементов системы и существенной неоднородностью очага пожара (факела), его объемной структурой падающий лучистый тепловой поток на поверхности различной ориентации будет распределен неравномерно по координате с наличием максимулма. Характер воздействия локального очага пожара на различные объекты будет [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...