Проскок

Скорость высвобождения упругой энергии при образовании новой поверхности трещины длиной AL можно представить как работу сил сцепления по берегам трещины за время Дтс = = AL/u (время прохождения вершиной трещины расстояния AL со скоростью v), величина которой для дискретной модели зависит от характера изменения этих сил во времени. При использовании конечно-элементных моделей акт продвижения трещины (проскок) можно осуществить следующим образом. Силы сцепления берегов трещины, пропорциональные жесткости элементов полости трещины, характеризующейся модулем упругости трещины тр, уменьшаются до нуля ( тр= s 0) за время Дтс по следующему закону [c.246]

Проскок генератора волн при больших крутящих моментах (по аналогии с предохранительной муфтой). Проскок связан с изменением формы генератора волн, гибкого и жесткого зубчатых венцов под нагрузкой вследствие их недостаточной радиальной жесткости или при больших отклонениях радиальных размеров генератора. Проскок наступает тогда, когда зубья на входе в зацепление упираются один в другой поверхностями вершин. При этом генератор волн сжимается, а жесткое колесо распирается в радиальном направлении, что приводит к проскоку. [c.223]

Для предотвращения проскока радиальное упругое перемещение гибкого колеса предусматривают больше номинального, а зацепление собирают с натягом или увеличивают размеры передачи. [c.223]

При подаче парожидкостной смеси под пленку происходит захват поверхностью пленки капель жидкости и вынос их на стенки сепаратора. При этом имеет место диспергирование конца пленки проскакивающим потоком пара (газа). Визуально установлено, что проскок пара происходит по кольцу у стенок сепаратора. По мере увеличения скорости пара неразрушенная часть пленки сокращается, а диспергированная часть увеличивается. [c.154]

Независимо от нагрузки по пару в работе струйного сепаратора можно наблюдать два режима устойчивый и неустойчивый. Устойчивый режим истечения для приведенной конструкции распределительного устройства наблюдается при Djk 0,8 mV4. В этих условиях пленка полностью перекрывает сечение аппарата и проскок пара происходит на периферии струи у стенок сепаратора. Амплитуда отклонения конца струи от среднего положения в этих режимах незначительна. Неустойчивый (пульсационный) режим истечения имеет место при Dж = 0,4- -0,8 ш /ч. В таких режимах вследствие нарушения сплошности пленки и скачкообразного изменения ее сопротивления наблюдается пульсация, прорыв пара происходит по всей поверхности струи и амплитуда отклонения конца струи от среднего положения заметно возрастает. [c.157]

Соотношение масштабов увеличения при записи должно выбираться таким образом, чтобы наклон элементов профилограммы к продольному направлению был не более 70°. В противном случае возникают потери счета (проскоки). [c.30]

Полнота улавливания кислоты в приборе определяется интенсивностью охлаждения дымовых газов и исходным сопротивлением пористого фильтра. Интенсивность охлаждения дымовых газов в свою очередь определяется температурой газов перед прибором и температурой охлаждаемой жидкости. В зависимости от этих температур изменяется количество кислоты, конденсирующейся в объеме, и, следовательно, проскок паров кислоты через прибор. При отборе газов из высокотемпературной зоны газохода котла конденсация кислоты в объеме неизбежна, и поэтому для уменьшения проскока необходимо [c.92]

Перегиб на кривой шаг бороздки — АК можно объяснить схемой, изображенной на рис. 5. Пороговое значение АКа связано, по-видимому, с предельной запасенной в локальном объеме у вершины трещины энергией, необходимой для проскока трещины за один цикл нагружения. Ниже этого порога необходимое число циклов больше единицы, выше этого порога запасенная энергия выше предельной, и проскок на ширину бороздки происходит за каждый цикл по мере роста длины трещины (силового критерия АКд) на все большее расстояние, вследствие чего шаг бороздки растет (аналогичная картина имеет место для критической ситуации при достижении скорости, равной а, за цикл). Этим объясняется разная кинетика роста трещины в области до АКа (см. рис. 3), что делает также целесообразным подразделение области II на ПА и ПВ. [c.255]

Химическое обескислороживание воды осуществляется путем связывания растворенного в воде кислорода различными реагентами и применяется преимущественно для устранения проскоков кислорода, возникающих в результате отклонений от нормального режима работы термических деаэраторов или попадания кисло- [c.120]

Обычно весь процесс регенерации фильтра занимает 2—3 ч. Прямоточная регенерация не позволяет достигнуть полного удаления поглощенных ионов, так как их не удается удалить из нижних слоев смолы. Оставшиеся в нижних слоях катионы (Са " , Na" ) при очередном фильтровании воды вытесняются ионами водорода и переходят в очищаемую воду, что ухудшает ее качество. Количество ионов (мг/кг), выносимых водой из фильтра, называется проскоком . [c.133]

Для уменьшения проскока необходимо увеличить степень регенерации. Этого можно достигнуть несколькими способами 1) регенерацией ионита большим избытком реагента (способ неэкономичен) 2) взрыхлением ионита после пря- [c.133]

Проскок натрия и других растворенных веществ будет наблюдаться через несколько недель после включения нового [c.202]

Коэффициент проскока в %, не более . . ..............26,0 [c.320]

Предварительно подготовленную смесь сжигают н карбюраторных двигателях внутреннего сгорания, где горение должно завершиться за ничтожно малое время. В промьпиленных юпках и печах такой большой скорости сгорания обычно не требуется. В го же время подготовленная смесь чрезвычайно взрывоопасна. Она может взорваться от электрической искры (как в цилиндре карбюраторных две), при проскоке пламени через горелку из топки и просто при нагреве до определенной температуры. [c.133]

Дальнейшее увеличение количества частиц в газовом потоке повышает вероятность их стыкования в радиальном направлении и приводит к наращиванию плотности объемной решетки , доводя ее при максимальной концентрации до состояния фильтрующегося движущегося плотного слоя (рис. 8-1,d). Такой аэротранспорт имеет максимальную производительность (гиперфлоу). Перепад давления в подобных плотных дисперсных потоках расходуется лишь на трение частиц о стенки канала и на преодоление веса столба транспортируемого материала (восходящий слой). Следует указать и на промежуточную неустойчивую зону, в которой проскоки газа заполняют все поперечное сечение канала и разделяют компактные массы частиц на отдельные пробки материала (рис. 8-1,г). Эта схема аналогична поршневому режиму псевдоожижения. В наших опытах подобный режим возникал при неотрегулированной работе питающего устройства. По данным (Л. 188] частицы песка и алюминия транспортировались в вертикальном канале воздухом, СОг и гелием при j, = 254-f-2200 кг кг (р = — 0,13 м 1м ) лишь в пробковом режиме. [c.249]

Анализ возможности проскоков усталостной трещины при Т = 20° в стали 15Х2НМФА проводили с использованием данных, определенных по экспериментальной зависимости 5с(и) с1 =2,27-10-7 МПа-2 с1 =4,03-10-7 МПа-2 Лд=1,87 (см. рис. 2.9), а также механических свойств, представленных в настоящем разделе, и параметров деформационно-силового равнения (2.106). Результаты расчетов показали, что при Aef < [c.223]

На основании изложенного оценим, возможны ли проскоки трещины в стали 15Х2НМФА—II. При этом воспользуемся представленными в подразделе 2.1.1 экспериментальными данными для стали 15Х2НМФА—II От = 1200 МПа Ов = 1300 МПа бр = 5%. Экспериментальные значения 5с, определенные при однократном статическом нагружении, и соответствующая аналитическая зависимость 5с(и) (с =6,57-10- МПа- С2 = [c.223]

I-, 2-, 3 4 6 — построенные МКЭ по уравнению (1.47) при А - 1 4 11 18 11 5 — МКЭ по уравнению (1.41) 1—5 —в проскоке нспользовалн одну пару КЭ 6 — три пары КЭ) 7 — построенная путем расчета по формуле (4.79) [c.250]

Очевидно, что на точность получаемых результатов будут влиять такие факторы, как схема интегрирования, величина шага интегрирования Ат,-, количество КЭ в проскоке, число подынтервалов времени k, на которые разбит интервал Атс. Из рис. 4.20 видно, что при использовании уравнения (1.47) при k = 4 11 18 (кривые 1, 2, 3, 4) отличие результатов расчета от приближенной аналитической зависимости (4.79) составляет соответственно 0,19 0,14 0,08 0,01G (0) (при v = r). Таким образом, использование условия < 10 приводит к существенной погрешности расчетной схемы, что, в свою очередь, в задаче об определении СРТ приводит к необоснованному завышению скорости трещины, особенно в области ее высоких значений (o r). Следует отметить, что значению k = при v = r соответствует шаг интегрирования Ат, равный времени прохождения волны расширения через наименьший КЭ в вершине трещины. Попытки более адекватного описания зависимости G (y) с помощью более точного моделирования раскрытия трещины путем увеличения количества КЭ в проскоке не дали существенного изменения зависимости G (o) (кривая 6). При использовании уравнения (1.41) зависимость G v) отличается от аналитической (4.79) менее чем на 1 % (кривая 5). В то же время следует отметить, что ограничение на шаг интегрирования, обусловленное устойчивостью решения уравнения (1.41), делает применение данной схемы при и < Сд неэффективным, поскольку резко возрастает количество шагов Ат (при v = r /г = 18 при v = rI2 fe = 36 и т. д.). [c.250]

Величины относительной площади горла диффузора / г,д(Мн), необходимой для запуска последнего, и относительной площади горла сопла Fr. l a) = Pr.JPa при к = 1,4 приведены па рис, 8.61. Интересно отметить, что число Маха в горле диффузора Мг д, нужное для проскока сквозь него прямого скачка уплотнения (до суя еш1я горла диффузора), составляет около 0,875 от значения числа Маха в набегающем потоке Мн (для Мн = 1,5—5 при /с = 1,4). Описанные особенности запуска диффузора аэродинамической трубы относятся и к запуску входного диффузора двигателя. Для того чтобы, переходя от малых скоростей полета к расчетной скорости, осуществить расчетную систему скачков, следует при малых скоростях горло диффузора расширить (или лишнюю часть воздуха перепустить перед горлом наружу), а по выходе на расчетную скорость сузить горло (до расчетного размера) или прекратить перепуск воздуха (прикрыть отверстие для перепуска). Без этого запуск сверхзвукового диффузора на расчетный режим невозможен. [c.491]

При необходимости глубокого обессоливания воды с одновременным удалением кремниевой кислоты для производственных целей (при пресности воды более 30° и окисляемости более 7 мг/л Ог), применяют двухступенчатое обессоливание, при котором вода проходит последовательно Н-катионитовый фильтр I ступени фильтр, загруженный активированным углем (для удаления из воды органических веществ) анионитовый фильтр I ступени, загруженный слабоосновным анионитом дегазатор (для удаления углекислоты) Н-катионитовый фильтр II ступени анионитовый фильтр II ступени, загруженный сильноосновным анионитом (для удаления кремниевой кислоты) так называемый барьерный H-Na-кaтиoнитoвый фильтр (сглаживающий возможные проскоки на основных фильт- [c.271]

При стационарном режиме скорость вытекания смеси из горелки равна скорости нормального распространения пламени, но при регулировании горения возможны и нарушения стабильности зоны горения отрыв пламени от кратера горелки или втягивание пламени в смесительную полость горелки (проскок пламени). Ранее было установлено, что высота конуса зоны горения бунзеновской горелки зависит от скорости подачи смеси. При чрезмерном увеличении скорости пламй оторвется, а при слишком малой скорости произойдет его проскок. [c.235]

Если условие (11.22) выполняется, то, согласно уравнению (11.21), ускорение х — положительное, и скорость ползуна х продолжает возрастать сверх значения Vo, пока движущая сила пружины не уменьшится до величины силы трения / о. Такой реуки.м движения называ(от проскоком ). [c.220]

Отсюда впдио, что выполняется условие (11.23), т. с. проскока нет, движущаяся плоскость подхватывает ползун, и цикл его движения после t = /4 полностью повторяется. [c.221]

Следует заметить, что исследованию подвергались завихри-тели, у которых имел место "проскок некоторой части газа и неполная его закрутка в пределах завихрителя. При достаточном перекрытии лопаток азимутальная неравномерность исчезает уже при ж < 1 [ 44]. [c.35]

Ранее нами было показано [3], что для железа при наложении определенных условий (кубическая неплотноупа-кованная кристаллическая решетка, хрупкое разрушение и др.) и с учетом активационного объема квант разрушения (минимально возможный прирост длины трещины за один цикл) равен примерно 4а (а — радиус атомной решетки), т. е. 5 10 мм. Следовательно, до пороговой скорости роста трещины 5 10 мм/цикл по мере накопления предельной запасенной энергии у вершины трещины в течение определенного интервала циклов нагрузки трещина не продвигается, а затем за один цикл осуществляет проскок на длину, равную кванту разрушения ад (рис. 1). В момент достижения пороговой скорости 5 10 мм/цикл (рис. 1, точка д) для проскока не требуется предварительного количества циклов нагружения, поскольку для накопления предельной энергии достаточно одного цикла нагрузки, и проскок трещины на длину а, происходит за один цикл. Далее (выше точки д, см. рис. 1) проскок трещины усталости будет осуществляться за каждый цикл нагружения на длину, кратную кванту ад. Подтвердить подобную схему распространения трещины трудно, так как для фрактографического исследования, например, понадобились бы увеличения порядка 10"—10 . [c.252]

Принцип импульсации (от латинского тол-чок , побуждение к чему-либо , стремление , возбуждение ) охватывает группу конструкторско-изобретательских методов и приемов, главная особенность которых связана с прерывностью протекающих процессов. Импульс может повторяться периодически, апериодически, но может быть единичным, например, импульсно нарастает скорость протекания действия, и в результате вредные силы или опасные стадии процесса, преодолеваются на большой скорости (прием проскока). Выявляются во времени с разной периодичностью разные группы показателей [c.109]

Динамическая обменная емкость клиноптилолита по NH4+ зависит от суммарной концентрации катионов в растворе и допустимого значения проскока аммония [54]. Эффективность метода 93—95 %. Обменная емкость клинонтило-лита резко снижается при общей концентрации катионов в сточной воде свыше 10 мг-экв/л. Стабильная работа сорбента возможна при условии, что ХПК в обрабатываемой сточной воде не выше 15 мг Ог/л [55]. [c.46]

Поглощение органических веществ приводит к отравлению и слабоосновных анионитов. В [116] показано, что присутствие органических веществ в биологически очищенных сточных водах не влияет на равновесную емкость слабоосновного сорбента. Однако замедление кинетики поглощения ионов ОН-формой сорбента приводит к увеличению длины зоны ионопереноса. Поскольку сорбция органических веществ замедляет кинетику поглощения ионов и не влияет на ионообменное равновесие, рабочую емкость сорбента можно повысить увеличением слоя материала. На основе этого положения в [116] проведено испытание схемы ионирова-ния биологически очищенной сточной воды последовательным фильтрованием через Н- и две ступени ОН-ионитных фильтров. После проскока кислоты на регенерацию отводили головной ОН-фильтр, а в конец цепочки вводили свежеотрегенированный фильтр. Возрастание длины слоя (в 2 раза) позволило более чем вдвое увеличить рабочую емкость ионита по анионам сильных кислот и довести ее до 1200—1300 г-экв/м . Ионитами удалялось примерно 50 % органических соединений исходной воды. Рабочая емкость анионита АН-22 по органическим веществам составила 1,5—3,0 кг/м в единицах ХПК. Таким образом, за счет увеличения загрузки слабоосновного анионита можно обеспечить частичное извлечение органических веществ из. биологически очищенной сточной воды наряду с анионами сильных кислот. Это позволяет снижать глубину очистки на стадии предварительной адсорбционной обработки либо проводить еев схемах полного химического обессоливания непосредственно перед сильноосновными анионитами. [c.88]

На рис. 4.1 приведены выходные кривые катионирования и регенерации Н-катионитного фильтра I ступени. Поглощение катионов жесткости и Na+ аналогично условиям работы на природной воде. Остаточное содержание NH4+ в пределах 1—1,2 мг/л за фильтроцикл. Проскок по NH4+ на более высоком уровне соответствует снижению кислотности. В начальный период работы катионита отмечалась незначительная сорбция органических веществ в первой половине фильтроцикла и десорбция во второй. В целом за цикл отмечалось превышение количества десорбируемых органических веществ по отношению к сорбируемому. Это, видимо, объясняется выделением высокомолекулярных продуктов разложения матрицы катионита в начальный период испытания. [c.91]

МПа и высокого давления до 10 МПа также применяются схемы умягчения (в две ступени) и декарбонизации. Поэтому рассмотренные выше технология и условия эксплуатации схем Ыа-катионирования, H-Na-катионирования и Ыа-С1-ионирования в целом сохраняются. Однако имеются и свои особенности. Для условий питания котлов давлением свыше 6 МПа биологически очищенной сточной водой с повышенным содержанием нитритов и нитратов в целях предотвращения нитритной коррозии котлов рекомендуется схема Na- l-ионирования. При этом на Na-фильтрах проводится умягчение и деаммонизация, а на С1-анионитных фильтрах декарбонизация и денитрификация, т. е. С1-фильтры отключают на регенерацию по проскоку ионов НСОз . [c.102]

На приготовленном имитате проводят три-четыре подготовительных фильтроцикла, в каждом из которых фильтр отключается на регенерацию по проскоку удаляемого иона. [c.140]

Регенерация ионита осуществляется постоянным расходом реагента с постоянной концентрацией и скоростью его пропускания. После достижения стабилизации показателей ионирования снимается контрольная (полная) выходная кривая по удаляемому иону до достижения значений исходной концентрации. Полная выходная кривая по сравнению с выходной кривой до проскока дает дополнительную информацию о кинетике процесса ионирования и, кроме того, облегчает сравнение с предыдущими контрольными опытами. Серию опытов повторяют не менее 3 раз, и в каждом случае контрольную кривую снимают после стабилизации показателей ионирования. Сходимость трех контрольных кривых, -Ьнятых на свежем образце ионита, свидетельствует о корректности полученных данных и позволяет принять их для расчета начальной обменной емкости ионита. Затем проводят опыты по ионированию реальной сточной воды. После выполнения на реальной сточной воде определенного количества рабочих циклов примерно с интервалами 20, 50, 100, 150, 200, 300, 400, 600, 800 снимают контрольные выходные кривые на имитате сточной воды по описанной выше методике. [c.140]

Согласно принятой последовательности технологических операций (рис. 7.13) вначале рассчитывается сорбция хозяйственнобытовых сточных вод на сорбенте в однородной форме, единственно достоверной до начала расчета. Эта стадия подробно описана в 7.5. Выходная кривая первой сорбции была приведена иа рис. 7.7 (кривая 1). Распределение поглощенных компонентов по слою сорбента в момент проскока дано в табл. 7.5 и является исходной информацией для расчета двухстадийной регенерации. Параллельно, экспериментальным путем, определяются показатели процесса в целях сопоставления их сходимости с расчетными данными [194]. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...