Данные Углы перекоса

Из этого уравнения следует, что максимальная погрешность при данном угле перекоса наступит при угле а = 90°. [c.12]

Испытание на прирабатываемо с т ь [31] можно проводить способом испытания на краевое давление на целых подшипниках [51 [.Подшипник с испытуемым антифрикционным материалом устанавливается с заранее выбранным перекосом относительно вала. Испытание ведётся при постоянной скорости и при разных заранее выбранных нагрузках. Через равные промежутки времени (например 30 мин.) отмечается изменение температуры подшипника. При небольших углах перекоса кривая температуры (по времени) после начального подъёма снижается и в дальнейшем остаётся постоянной при некотором угле перекоса снижения температуры не происходит, и температура повышается до расплавления или заедания подшипникового материала. Предельный угол перекоса для данных условий испытания характеризует способность материала прирабатываться. [c.206]

Ориентировочные значения М8Ш> обеспечивающие средний ок службы колео по ГОСТ 3569—74, приведены в табл. V.2.53. Данные табл. V.2.53 обеспечиваются при норме точности установки колеса (угле перекоса его в горизонтальной плоскости) а 0,0005 и состоянии подкрановых путей, отвечающих требованиям Правил [0.511. При этих условиях срок службы колеса по ребордам Тр будет не меньше срока службы маш по ободу. [c.322]

Предпочтительны, по крайней мере для тихоходного вала, роликоподшипники и вариант их установки, показанный на рис. 10.9, г, обеспечивающий при данном расстоянии между подшипниками снижение нагрузки на опоры и угла перекоса по сравнению с вариантом, показанным на рис. 10.9,6. Это замечание относительно опор консольно расположенных основных звеньев относится и к другим вариантам передач (см., например, рис. 14.13, ж, 14.14,6). [c.254]

При постоянной по величине нагрузке передачи приработка зубьев может полностью устранить неравномерность распределения нагрузки. Переменная нагрузка (рис. 10.20, а) сопровождается ступенчатой приработкой зубьев (см. продольное сечение зуба, изображенное на рис. 10.20, б). При ступенчатой приработке неравномерность нагрузки снижается лишь частично. Ступенчатая приработка, или огранка зубьев, связана с изменением деформации валов и угла перекоса колес в зависимости от величины нагрузки. Каждому углу перекоса соответствует своя площадка соприкосновения зубьев, образовавшаяся от приработки при данной нагрузке. [c.179]

Соответственно при тех же данных базы крана и длине пройденного пути, но при угле перекоса в 3 26" (что соответствует [c.52]

Чтобы пластинки цепи своими боковыми поверхностями лучше прилегали к граням зуба диска, их выполняют трапецеидального сечения. Очевидно, что при данном угле боковых граней пластинки только на каком-то одном диаметре дисков боковые поверхности ее будут совпадать с гранями зуба, а в остальных положениях будет наблюдаться перекос. Это, в частности, ограничивает возможный диапазон регулирования Д — 6. Чтобы перекос в обоих крайних положениях был одинаковым, угол между гранями пластинки следует назначать по среднему радиусу, т. е. полагать (рис. 100) [c.215]

Допустим, на тело действуют две равные, параллельные, противоположно направленные силы на очень близком расстоянии друг от друга (рис. 2.47, а). Изобразим в большем масштабе элемент, заключенный между силами и рассмотрим его деформацию (рис. 2.47, б). Элемент при действии сил перекосится, угол, представляющий изменение первоначально прямого угла элемента, можно условно назвать углом сдвига у. Естественно, в данном случае чистого сдвига не будет, так как элемент, кроме того, будет изгибаться. Условимся считать, что силы действуют на весьма близком расстоянии и их плечом можно пренебречь. [c.226]

Если оси х, у, Z являются главными осями напряженного состояния, то tyj=Tjj.=T3i.y=0. При этом угловые деформации Уу , у у в нуль не обращаются. Следовательно, в анизотропной среде главные оси напряженного и деформированного состояний, вообще говоря, не совпадают. Это иллюстрируется простым примером, показанным на рис. 307. Деревянный образец вырезан под углом к направлению волокон. При растяжении вдоль оси х образец получит не только удлинение, но и перекос. В данном случае касательные напряжения т у равны нулю и, следовательно, оси л и у — главные оси напряженного состояния. Деформация же Уху в нуль не обращается. Следовательно, для деформированного состояния оси л и у — не главные. Если бы образец был вырезан вдоль волокон, то при его растя- [c.286]

Существенным недостатком данной схемы является невозможность обработки крутых подъемов и поперечных уступов на поверхности детали. Для устранения этого недостатка применяют суппорты с расположением привода под углом к оси обрабатываемой детали. Как показала практика, на точность обработки отрицательное влияние оказывает перекос суппорта в своих направляющих и температура нагрева всей системы. [c.194]

При обработке платформа силового стола в каждый момент времени отжимается вниз на величину AZ и одновременно разворачивается в вертикальной плоскости на угол Ху,. Данный поворот приводит к появлению составляющей погрешности обработки АХу, которая влияет на образование и изменение отклонения от параллельности противолежащих (обрабатываемой и базовой) плоскостей у детали в поперечном сечении. Величина угла А,у может как увеличивать первоначальный угол А, перекоса стола при его продольном перемещении на холостом ходу, если их направления совпадают, так и уменьшать, если они направлены в разные стороны. Поэтому суммарная величина угла Xz разворота стола в этой плоскости при его перемещении в процессе обработки определится по формуле [c.717]

Более детально проанализировать деформируемость несущих систем при разгрузке можно на примерах расчета автомобилей-самосвалов КамАЗ-5511 и ЗИЛ-ММЗ-4505. Для выбора податливости элементов несущих систем следует воспользоваться данными замеров угловой жесткости при перекосе автомобилей в результате подъема переднего и задних расположенных диагонально колес на стенде. Данные замеров высоты подъема колес, углов поворота сечений рамы и вертикальных реакций на передних колесах обрабатывались по специальной методике с использованием метода наименьших квадратов. Податливость передней и задней подвесок и рамы при различной комплектации автомобилей приведена в табл. [c.147]

На рис. 93 показаны эпюры изменения внутренних силовых факторов вдоль левого лонжерона рамы при кососимметричном нагружении. Эпюры 1 и 2 получены при перекосе на стенде путем подъема на одинаковую высоту (185 мм) переднего и заднего расположенных диагонально колес соответственно полностью снаряженного автомобиля и того же автомобиля, но с ослабленными (на два оборота) болтами крепления надрамника к раме. В этом случае практически устранены только боковые связи между рамой и платформой. Эпюры 3 получены при закручивании отдельной рамы поперечными моментами в зоне первой и последней поперечин. Для удобства сравнения эпюры 3 даны для того же относительного угла закручивания рамы, что и при перекосе снаряженного автомобиля 6=1,25 °/м. При перекосе автомобиля с ослабленными болтами крепления надрамника относительный угол закручивания рамы 0=1,41 °/ы. [c.158]

В качестве примера на рис. 97, а показаны графики изменения внутренних напряжений от каждого фактора по кромке нижней полки в сечении лонжерона перед второй поперечиной двухосного автомобиля-самосвала ЗИЛ-ММЗ-555 при переезде через отдельное препятствие, параметры которого показаны на рис. 97, б. Кроме графиков изменения внутренних силовых факторов на рис. 97 приведен также график изменения угла ф перекоса лонжеронов, пропорционального углу закручивания датчика-трубы, установленного между ними. Графики даны для двух скоростей переезда через препятствие (скорость определялась на пути, равном базе автомобиля Ь и промежутку времени между началом наезда переднего и заднего колес на препятствие на графиках эти моменты совмещены). На рис. 97, в приведены графики изменения вертикальных усилий в передних и задних рессорах при переезде через препятствие со скоростью 15 км/ч. Усилия в каждой рессоре определяли по усредненным показаниям четырех тензодатчиков, наклеенных на верхней поверхности коренного листа. На графиках приведены значения кососимметричной 3 и симметричной 4 составляющих вертикальной нагрузки в передней подвеске, а также симметричной составляющей в задней подвеске 5. Кососимметричная составляющая в задней подвеске не показана, так как замеряемые напряжения в рессорах от нее малы и соизмеримы с погрешностями замеров. Симметричные составляющие можно определить как полусумму усилий в левой и правой рессорах, а кососимметричные — как полуразность этих усилий. [c.162]

Если угол перекоса осей р превышает значение, полученное по формуле (4.17), то при свинчивании может произойти заклинивание и даже срыв витков резьбы. В табл. 21 приведены допустимые значения углов р перекоса осей свинчиваемых деталей с метрической резьбой. Из данных этой таблицы видно, что с увеличением диаметра и уменьшением шага резьбы значение угла 3 уменьшается, а следовательно, требования к точности базирования и относительного ориентирования собираемых деталей повышаются. [c.183]

Допускаемые отклонения на габаритные размеры заготовок для штампов назначают в соответствии с данными ГОСТа 7829—55 для заготовок круглого и прямоугольного сечений, получаемых ковкой на молотах, и ГОСТа 7062—67 для заготовок, изготовляемых на прессах. Перекос граней штамповых заготовок определяется разностью диагоналей, которая не должна превышать 1 о от размера Я (табл. 15). Отклонение углов наклона образующей к основанию цилиндрических заготовок не должно превышать 6 ". Этот же угол является предельным для торцов заготовок, не подвергающихся проглаживанию после рубки. Оправке с торца обязательно подвергают все [c.372]

Вследствие перекоса полосы в направляющих штампа, вызванного наличием зазора между направляющими и полосой, происходит искажение формы детали. Данные о величине допуска на углы для деталей, полученных из полосы, нарезанной на ножницах, приведены в таблице 66. При использовании полос, более точных по ширине, допуски могут быть уменьшены. [c.89]

Если же неравномерность сил вызывается перекосом одного из колес, то колесо с осевой подвижностью все время скользит вдоль оси с периодом, равным одному обороту перекошенного колеса, и трение влияет на силы — при малых углах спирали зуба самоустанавливаемости не будет. Здесь опять четко выявляются два случая самоустанавливаемости в начале движения, которую будем называть одинарной (Силы трения не влияют), и в процессе всего движения машины, которую будем называть непрерывной (когда силы трения необходимо учитывать). Теория влияния трения на самоустанавливаемость дана в разд. 1.12 — 1.16. [c.37]

Валы. Величина угла ув перекоса шестерни относительно колеса зависит от величины углов наклона шестерни уеш и колеса вк и от взаимного положения шестерни и колеса в схеме передачи. Угол наклона увш или увк данного зубчатого колеса, т. е. угол между касательной к упругой линии прогнувшегося вала, в середине ширины зубчатого колеса и осью вала ненагружен-ной передачи зависит от положения зубчатых колес относительно опор. [c.101]

Опубликованные в литературе методы учета концентрации нагрузки по ширине зубчатых колес еще далеки от совершенства. Наиболее разработано пока определение начального коэффициента концентрации нагрузки К , но оно, несмотря на упрощающие допущения, продолжает оставаться достаточно трудоемким, главным образом из-за сложности определения угла у относительного перекоса зубчатых колес. До сих пор в литературе почти нет данных о проверке расчетных значений [c.133]

При работе со стропами особое внимание следует уделять правильному при- креплению их к поднимаемому грузу для исключения возможности аварии или несчастного случая. Поэтому к операции строповки груза допускаются только специально обученные люди — стропальщики — прошедшие соответствующий инструктаж по технике безопасности выполнения данных конкретных операций. Следует внимательно следить за равномерным натяжением всех ветвей стропа. Нельзя допускать соскальзывания стропов в случае перекоса груза от случайных воздействий. Для исключения повреждений стропа от перегибов на острых углах груза следует использовать деревянные и тому подобные прокладки. Работать со стропами разрешается только в рукавицах. [c.77]

В табл. 111-85 даны значения предельных отклонений межосевого расстояния и предельные смешения средней плоскости колеса в силовой передаче при осевом модуле от I до 30. Перекос осей (величина- отклонения угла скрещения осей червяка и колеса) в собранной передаче выражается в линейной величине иа ширину колеса. Допуски иа перекос осей в силовой передаче приведе-ь ы в табл. 111-86. [c.173]

Расчет коэффициента Кц связан с определением угла перекоса у. При этом следует учитывать не только деформацию валов, опор и самих колес, но также ошибки монтажа и приработку зубьев. Все это затрудняет точное решение задачи. Для приближенной оценки /Ср рекомендуют графики, составленные на основе расчетов и практики эксплуатации — рис. 8.15. Графики рекомендуют для передач, жесткость и точность изготовления которых удовлетворяет нормам, принятым в редукторостроении. Кривые на графиках соответствуют различным случаям расположения колес относительно опор, изображенных на схемах рис. 8.15 (кривые /а — шариковые опоры, /б — роликовые опоры). Влияние ширины колеса на графиках учитывается коэффициентом Влияние приработки зубьев учитывается тем, что для различной твердости материалов даны различные графики. Графики разработаны для распространенного на практике режима работы с переменной нагрузкой и окружной скоростью у<15 м/с. [c.110]

По данным В. Ф. Черникова при точности измерения расстояний и /)/ равной 0,2 мм, погрешности обработки боковой поверхности колеса 0,4 мм, ошибке 0,14 мм за счет неточного построения углов и 3 и ошибке 0,35 мм из-за непараллельносги линий 2-3 и 0 3, общая ошибка определения линейного перекоса гПр составит 0,6 мм. При Я = 300 мм погрешность определения угла перекоса будет равна 3, 4. [c.102]

Наиболее широко распространенный способ создания плоской ударной волны состоит в следующем. Ударяющая пластинка получает ускорение в пневмопушке либо в результате взрыва пиропатрона, и создается лобовой удар этой пластинки по другой пластинке, изготовленной из исследуемого материала [3, 4]. Все оценки, которые строятся затем по данным таких испытаний, основываются на предположении о том, что угол между соударяющимися поверхностями равен нулю. При проведении высокоточных экспериментов принимаются самые тщательные меры по обеспечению выполнения этого требования, причем удается достичь значений углов перекоса, меньших 0,0005 рад [3—5], [c.132]

При зажиме деталей с большими отклонениями от размеров увеличение зазоров может привести к большим перекосам и, следовательно, к возможному заеданию и поломке деталей зажима. Поэтому, чтобы в данном случае обеспечить надежный зажим одновременно двух деталей, зажимная планка должна иметь шарнирное (плавающее) соединение с механизмом зажима (рис. 140, г). При таком устройстве реакция силы зажима направлена под углом а, но ввиду незначительного угла перекоса планки практически не оказывает влияния на работу узла зажима. Плавающие зажимные элементы применяются также во всех аналогичных случаях. Например, при зажиме одной большой поверхности детали торцом винта, не имеющего возможность самоустаиавливаться, непараллельность плоскости детали и торца винта приведет к закреплению детали только в одной точке, что не только не обеспечит надежного закрепления, но даже вызовет смещение первоначально правильно установленной детали. [c.260]

В табл. 6.4 представлены наиболее часто встреяающиеоя случаи сопряжения деталей, и даны формулы для оиределшия допустимых смещений и углов перекоса. [c.133]

Для того чтобы разобраться в этом вопросе, мы рассмотрим удлинение того же самого элемента под действием растягивающего напряжения (рис. 32). Понятно, что вследствие изотропности мы получим только осевое и поперечное изменение длины. Перекосов, т. е. угловых деформаций, не возникнёт. Правая сторона не лучше левой, левая — не хуже правой. Теперь сопоставим две обобщенные силы. Напомню, что под обобщенной силой мы понимаем любую группу сил, характеризуемую одним параметром. Четверка касательных напряжений на рис. 31 характеризуется величиной Тжг, а обобщенная сила, показанная на рис. 32, характеризуется напряжением а - И еще напомню обобщенным перемещением для данной обобщенной силы мы называем множитель при этой силе в выражении работы. Здесь обобщенное перемещение пропорционально удлинению е, а на рис. 31 — пропорционально углу сдвига Ухг-И теперь нам остается вспомнить теорему взаимности работ. [c.41]

Если оси X, у, Z являются главными осями напряженного состояния, то Туг = Tzx = = Тху = 0. При этом угловые деформации 7у,, 7 , 7ij, в нуль не обращаются. Следовательно, в анизотропной среде главные оси напряженного и деформированного состояний, вообще говоря, не совпадают. Это иллюстрирует простой пример, показанный на рис. 7.32. Деревянный образец вырезан под углом к направлению волокон. При растяжении вдоль оси X образец получит не только удлинение, но и перекос. В дан-Pjjj, 32 ном случае касательные напряже- [c.338]

Критерии предельного износа следует устанавливать исходя из обш,их принципов оценки предельного состояния изделия (см. гл. 3, п. 5). На рис. ИЗ приведены примеры критериев предельного износа для трех основных случаев. При износе направляюи их толкателя кулачкового механизма (рис. 113, а) возможно заклинивание механизма из-за перекоса толкателя, изменения угла давления и возрастания реакций в опорах. В результате износа механизм перестает функционировать (критерий 1-й группы). Предельно допустимые износы должны определяться в данном случае из условия надежного функционирования механизма. [c.342]

Во-первых, при осевой деформации призматического, в частности круглого цилиндрического, образца не происходит изменения первоначально прямых углов между линейными элементами, из которых один совпадает по направлению с осью призмы, а второй лежит в поперечном сечении, т. е. в процессе осевой деформации образец, изготовленный из изотропного материала, не перекашивается (такой перекос в случае материала, обладающего, например, общим случаем анизотропии, имеет место). По сути дела, этот факт показывает в данном случае коаксиальность тензоров напряжений и деформаций в изотропном материале, т. е. совпадение в изотропном материале направлений главных напряжений и главных деформаций. [c.496]

Следует, однако, отметить, что при измерении углов изделий погрешность будет большая, нежели она указана формулой, поскольку включит также ошибки, вызванные устройствами, фиксирующими положение изделия в данной измерительной по. иции (оптическими визирами, упорами, контактными линейными приборами), а также перекосом осей центров головки задней бабки и др. Как показали исследования образцов этих головок [22, предельная пстрешность показаний оказалась равной не 2", а 5". [c.167]

Котельные агрегаты типа ПК-39, как указывалось выше, рассчитаны на сжигание экибастузского угля и выполнены по Т-образной компоновке с несимметричными конвективными газоходами в одном размещен осно в-ной, а в другом — вторичный перегреватели пара. Регулировочные поворотные заслонки установлены после водяного экономайзера в зоне невысоких температур газов (Л, 30]. Исследования, выполненные Восточным фи- лиалом ВТИ (С. И. Казаринов, А. С. Корецкий и др.), показали, что при наличии на данном котле паропарово-го теплообменника с большим теплосъемом и переброса ниток первичного водопарового тракта из одной шахты в другую воздействие. на газовые заслонки. приводит к значительным перекосам температур пара по ниткам. Температура вторичного перегрева, например, отклонилась в одном из опытов на 39° С по итке А и на 75° С — но нитке Б. В связи с этим на котле ПК-39 газовое регулирование промежуточного перегрева практически не используется, несмотря на его хорошие динамические свойства. [c.168]

По данным фирмы Демаг , муфты обладают большим углом закручивания теоретически до 9°, практически этот угол принимается равным 6°, если муфта имеет два ряда пружинных пакетов, и равным 3° при одном ряде. Перекос осей соединяемых валов допускается в 1°, а радиальное смещение осей до 0,15 мм. [c.100]

Принимая аналогично данным табл. П.З, что соотношение между радиальным и угловым смещениями а равно перекосу осей валов в миллиметрах на 1 м длины (или а = 6-10 , где 6 — угол перекоса в рад), и подставляя это соотношение в формулу а — А (осщах — 0,56) (где max и б — значения углов, рад) допускаемые муфтой смещения определим так [c.22]

На рис. 164 показан тип универсального блока штампа со сменными пуансонами для вырубки зубьев в ножовочных полотнах. При замене пуансонов на другой профиль зуба в данном блоке штампа можно вырубать зубья как для ножовочных, так и для столярных пил. Блок штампа состоит из нижней и верхней плит 1 и 4, соединенных шпильками 8 и винтами 9 с пуансоподержателями 5 и 7. В пуансоно-держателях имеются продольные пазы, в которые вставлены и закреплены пуансоны 2 и 3 (поз. I), а в нижнем пуансоно-держателе 7 имеется направляющий паз, по которому перемещается лента (заготовка ножовочного полотна или заготовка ленточной столярной пилы). В зависимости от размера и профиля зуба, пуансоны могут заменяться на другие, допустим, на пуансоны /О и 7/ (поз. II) с зубьями, слегка наклоненными (разведенными) влево под углами а и а . Точность перемещения верхней плиты 4 с пуапсонодержа-телем осуществляется по колонкам б и втулкам, строго доведенным, без каких-либо люфтов и перекосов. [c.166]

Форма кулисы, вес передрижного груза, координаты и плечи рычагов подобраны 1 к, чтобы момент М. приложенный к рычагу 3 от натяжения канатов (от нагрузки на крюк), при опасной перегрузке в каждый данный момент положения стрелы превышал момент Мг от веса подвижного груза 6 относительно оси О, т. е. Mj— —М2>0, что заставит сработать выключатель 5. Например, если при данном весе груза крановщик станет увеличивать вылет стрелы сверх допустимого, то вследствие перемещения груза 6 влево момент уменьшится настолько, что момент М вызовет поворот рычага 3 по часовой стрелке и выключатель 5 сработает. К недостаткам описанной конструкции относится сравнительно малая точность работы (6—8%) при эксплуатации вследствие износа кулис, наличия зазоров, трудноучиты-ваемого трения, возможных перекосов. На точность оказывает влияние также жесткость канатов ввиду изменяющегося большого угла обхвата блока. Кроме того, ограничитель тяжел и громоздок. [c.87]

Сила г имеет максимальное значение при углах 0 = 5... б По данным ГПКИ Союзпроммеханизация , угол перекоса гори, зонтального ролика не должен превышать 0доп — 1° 20. Осевую нагрузку, определяемую по этому углу, необходимо учитывать вместе с другими нагрузками при расчете приведенной радиальной нагрузки на наиболее нагруженный подшипник ролика. [c.131]

Во всех случаях перед пропуском поезда по месту работ путь должен соответствовать следующим требованиям рельсы на каждом конце шпалы должны быть прикреплены не менее чем двумя костылями (при необходимости пучинными) и плотно прилегать к подкладкам все ранее наддернутые костыли должны быть добиты, клеммные болты довернуты, отводы должны бьпъ установленной крутизны, путь не должен иметь перекосов по уровню и углов в плане, превышающих нормативные значения для данных условий эксплуатации. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...