Нагружение кососимметричное

Конкретизируем сказанное примером той же самой рамы, нагруженной кососимметричным образом (см. рис. 94, б). [c.120]

Рассмотрим случаи нагружения рамы симметричной и кососимметричной нагрузками. Под симметричной нагрузкой будем понимать такую, при которой все внешние силы, приложенные к правой части рамы, являются зеркальным отображением сил, приложенных к левой части (рис. 234, б). Под кососимметричной, или антисимметричной, нагрузкой будем понимать такую, при которой силы, приложенные к правой половине рамы, также являются зеркальным отображением сил, приложенных к левой половине, но противоположны им по знаку (рис. 234, в). [c.210]

Рама является плоско-пространственной, поэтому в любом ее поперечном сечении силовые факторы, лежащие в плоскости рамы, равны нулю. Из рис. 15.4.3, а видно, что рама симметрична в геометрическом и силовом отношениях, следовательно, в поперечном сечении в плоскости симметрии обращаются в нуль кососимметричные силовые факторы крутящий момент Ха и вертикальная поперечная сила Хз. Отличным от нуля остается лишь изгибающий момент в вертикальной плоскости. В качестве эквивалентной системы принимаем две полурамы, полученные разрезом заданной рамы по плоскости симметрии и нагруженные неизвестным моментом Xi и силой Р (рис. 15.4.3,6). [c.276]

Рассмотрим случаи нагружения рамы симметричной и кососимметричной нагрузками. Под симметричной нагрузкой будем понимать такую, при которой все внешние силы, [c.233]

Для кососимметричного нагружения эпюры изгибающих моментов от действия Р н Хз представлены па рис. 7.11, а—г. С их помощью найдем [c.196]

Практически, во всех случаях кососимметричного (й = 1) нагружения оболочек вращения при статически определимых значениях f и 9R можно сформулировать необходимые граничные условия для интегрирования системы (5.88) уравнений четвертого порядка. При заданных нагрузках на торец оболочки известны значения Si(i) и М (1). Если торец жестко связано недеформируемым фланцем, то Р = О (ввиду равенства нулю 8j) и 0 = 0. Возможны н смешанные случаи задания граничных условий. Так, например, если торец шарнирно связан о жестким фланцем, то = О, Ali (i> = = 0. Поэтому для определения основных неизвестных , 0, 5 (i), All (1) и выражающихся через них внутренних силовых факторов в оболочке достаточно проинтегрировать уравнения (5.88) четвертого порядка. [c.274]

И Нулевые корни соответствуют осевому перемещению оболочки и равномерному растяжению ее с соответствующим изменением диаметра. Если бы наряду с выражениями (9.44) мы учли и выражения для кососимметричной относительно образующей ф = О деформации, то установили бы, что нулевые корни характеристического уравнения (9.45) при п = О описывают также поворот оболочки вокруг оси симметрии и нагружение ее крутящим моментом (в этом случае оболочка из. нерастяжимых нитей не деформируется). [c.402]

Дано распространение решения в гл. 4 на случай кососимметричного нагружения. [c.196]

Выражения (42) и (43) определяют динамические реакции опор вращающегося гибкого вала ротора для симметричного и кососимметричного нагружения в зависимости от угловой скорости вращения и распределения неуравновешенности вдоль вала ротора. [c.179]

По динамическим опорным реакциям я (см. стр. 168) вращающегося ротора можно определить фазы и осевых плоскостей симметричного и кососимметричного нагружения от неуравновешенности и величины этих нагружений R и (фиг. 3), т. е. величины симметричных реакций Р и кососимметричных реакций Р . [c.181]

Коэффициенты рядов Фурье для симметричного и кососимметричного нагружения от неуравновешенности можно заменить эквивалентными коэффициентами рядов Фурье для двух сосредоточенных симметричных Р или кососимметричных Р скл, которые для каждой гармонической составляющей должны быть приложены на соответствующем расстоянии Х от опор вала ротора, определяемом выражениями (23) и (24). [c.181]

Чтобы произвести уравновешивание гибкого ротора до п-й критической скорости, необходимо по динамическим опорным реакциям на определенных скоростях вращения найти величины уравновешивающих грузов в осевых плоскостях симметричного и кососимметричного нагружения и расстояния этих грузов от опор вала ротора для каждой критической скорости вращения. [c.182]

Нечетные гармоники вращающегося вала при подходе к критическим скоростям вращения, как правило, не лежат в симметричной, а четные гармоники — в кососимметричных плоскостях нагружения ротора неуравновешенностью. [c.185]

Так как в плоскостях и симметричного и кососимметричного нагружений необходимо уравновешивать только составляющие последовательных гармоник, т. е. Q os и Q os P,i, то уравнения (50) и (51) для определения расстояний от опор вала ротора, где устанавливаются уравновешивающие грузы Р и венно принимают следующий вид [c.188]

Следовательно, уравновешивание гибкого вала ротора, когда каждая гармоническая составляющая от неуравновешенности при соответствующей ей критической скорости вращения лежит в своей плоскости, производится так же легко, как и в частном случае, когда все нечетные гармоники лежат в симметричной, а четные — в кососимметричной плоскостях нагружения. [c.189]

На малых оборотах ротора ((о 0,3 ) определяют плоскости и симметричного и кососимметричного нагружений и величины динамических реакций Р я Р в этих плоскостях. Затем скорость [c.189]

Такое уравновешивание гибких роторов можно осуществить только на балансировочных машинах с неподвижными опорами, электронно-измерительная аппаратура которых позволяет на всем диапазоне рабочих скоростей вращения определять величины симметричных и кососимметричных динамических опорных реакций и положение соответствующих им осевых плоскостей симметричного и кососимметричного нагружений, а также направление плоскостей изгиба вала вблизи его критических скоростей вращения и величины динамических опорных реакций, возникающих при этом. [c.195]

Симметрия панели с вырезом позволяет решать задачу для четверти конструкции. Симметричные и кососимметричные варианты нагружения должны рассматриваться при соответствующих вариантах закрепления узлов конечно-элементной модели, лежащих в плоскости симметрии. [c.490]

Задание закреплений, кососимметричное нагружение [c.494]

Набор параметров анализа 104 Нагружение внутренним давлением 490 симметричное 490 кососимметричное 490 переменным давлением 508 перемещениями 428 температурное 385 [c.538]

Случай кососимметричного относительно среднего сечения цилиндра нагружения рассматривается аналогично требуется заменить os pg, sin на sin pg, — os в формулах (7.6.7), [c.350]

Общий случай нагружения можно рассмотреть наложением симметричного и кососимметричного нагрул ений. [c.350]

Для сокращения записей далее рассматривается лишь нагружение клина нормальными к граням поверхностными силами, причем по отдельности исследуются случаи симметричного и кососимметричного нагружений (задачи А и Б) [c.533]

Численные эксперименты включали широкий круг вопросов. Рассмотрены наиболее важные для практики виды нагружения растяжение-сжатие, сдвиг и изгиб силами и моментами на основаниях пакета, нагружение давлением и температурным полем. Исследовано влияние на напряженно-деформированное состояние слоев и жесткостные свойства пакета в целом, основных параметров конструкций, в том числе количества слоев и их относительной толщины, формы меридиана и его протяженности, свойств материала резиновых и армирующих слоев. Внешние воздействия вызывали только осесимметричную и кососимметричную деформацию конструкций. При большом числе слоев в пакете порядок решаемой системы уравнений оказывался высоким, что создавало трудности при численной реализации, связанные прежде всего с техническими возможностями используемых ЭВМ. [c.28]

В результате решения краевой за ачи для пакета определялись перемещения и напряжения в слоях й жесткости пакета при различных нагружениях силами и моментами на основаниях пакета, боковым давлением, температурным воздействием. Лицевые поверхности пакета — его фланцы — считались жесткими. Рассматривалась осесимметричная и кососимметричная деформация пакета. [c.157]

ЭФФЕКТ БАУШИНГЕРА ПРИ КОСОСИММЕТРИЧНЫХ ПУТЯХ НАГРУЖЕНИЯ. СРАВНЕНИЕ С ТЕОРИЕЙ [c.68]

Рис. 48. Схемы кососимметричного нагружения конструкции открытого профиля

На рис. 48, а показана простая тонкостенная конструкция открытого профиля, находящаяся под действием кососимметричной нагрузки Р, что характерно для автомобильных конструкций. Жесткость и прочность этой конструкции в основном определяют изгибом боковых панелей, которые находятся в условиях плоского напряженного состояния (рис. 48,6). На рис. 49, а приведена консольная балка толщиной t, к свободному концу А которой приложена сила Р. Нагружение балки в этом случае аналогично нагружению боковой панели рассматриваемой конструкции. Балка моделировалась элементами четырех типов [11], На рис. 50, а представлены результаты численного эксперимента по определению прогиба свободного конца балки уа в зависимости от числа степеней свободы при идеализации балки треугольными элементами с постоянной деформацией (кривая 1) и линейной деформацией (кривая 2). Треугольный элемент с постоянными деформациями, что равнозначно постоянству напряжений, построен на описании поля перемещений полным линейным полиномом. Этот элемент часто называют С5Г-элементом [11], или симплекс-элементом [20]. Представление поля перемещений элемента полным квадратичным полиномом приводит к линейным распределениям деформаций или напряжений. Такой элемент обычно называют 57 -элемен-том [11], или комплекс-элементом [20]. Как видно из рис. 50, а, характеристики сходимости для треугольных элементов не очень [c.76]

На рис. 93 показаны эпюры изменения внутренних силовых факторов вдоль левого лонжерона рамы при кососимметричном нагружении. Эпюры 1 и 2 получены при перекосе на стенде путем подъема на одинаковую высоту (185 мм) переднего и заднего расположенных диагонально колес соответственно полностью снаряженного автомобиля и того же автомобиля, но с ослабленными (на два оборота) болтами крепления надрамника к раме. В этом случае практически устранены только боковые связи между рамой и платформой. Эпюры 3 получены при закручивании отдельной рамы поперечными моментами в зоне первой и последней поперечин. Для удобства сравнения эпюры 3 даны для того же относительного угла закручивания рамы, что и при перекосе снаряженного автомобиля 6=1,25 °/м. При перекосе автомобиля с ослабленными болтами крепления надрамника относительный угол закручивания рамы 0=1,41 °/ы. [c.158]

Упрощенные резонансные схемы нагружения с использованием возбудителей различного типа (механических, пневматических и др.) часто применяются для испытаний на усталость крупных автомобильных деталей, размещение которых невозможно или затруднительно в рабочем пространстве испытательных машин. Такие схемы применялись например, при испытании рам грузовых автомобилей ЗИЛ. Для упрощения анализа прочности автомобильной рамы вертикальную систему сил, действующих на нее, разделяют на две симметричную, которая приводит к изгибу рамы, и кососимметричную, которая вызывает кручение рамы. [c.133]

Упругие перемещения в симметричной схеме, очевидно, тоже симметричны. Поэтому сечение стержня, лежаш,ее на оси симметрии, после нагружения рамы останется неповернутым и не смещенным в горизонтальном направлении, т. е. соответствующие упругие перемещения и будут равны нулю. В силу той же симметрии в разрезе могут существовать только продольная сила Хх и момент Хз и не может существовать поперечная сила Х3. Наоборот, в кососимметричной схеме сечение в разрезе не может переместиться в направлении, параллельном оси симметрии (щ = 0), и в нем может действовать лишь поперечная сила Х3 и не может быть сил Хх и Хз, тогда как поворот и горизонтальное смещение сечения будут существовать. [c.194]

Подобным же образом можно изобразить упругую форму рамы, рассмотренной в примере 2. На рис. 7.13, а представлена упругая линия при симметричной нагрузке, а на рис. 7.13,6 — при кососимметричной. При деформации углы, под которыми сходятся стержни в узлах, не изменяются, прямые углы остаются прямыми и т. д. Это нужно иметь в виду при изображении упругой линии. На рис. 7.13, а видно, что среднее сечение верхнего стержня при симметричном нагружении рамы опускается, скользя вдоль оси симметрии. Оно остается неповернутым и не смещенным в горизонтальном направлении, как то и предполагалось. На рис. 7.13, б при кососимметричном нагружении, напротив, это сечение сме- [c.198]

Для этого на низких скоростях вращения ротора ((o 0,3 oi) замеряются величины динамических опорных реакций Р и Р симметричного и кососимметричного нагружения от неуравновешенности и их фазы и а . Затем скорость вращения ротора увеличивается почти до первой критической скорости ( oj О,Эсо ) и замеряются симметричные динамические реакции Зная реакции [c.183]

Отметим, что гибкий вал ротора в симметричной и кососимметричной плоскостях так же, как и в плоскостях, перпекдикулярных им, можно уравновешивать уравновешивающими парами грузов. Для этого на малых скоростях враш,ения ротора (м 0,3мi), когда он еще не проявляет себя как гибкий, производят уравновешивание его как жесткого ротора, но не в поперечных плоскостях, как это делают обычно, а в двух осевых плоскостях симметричного и кососимметричного нагружений. Дальнейшее уравновешивание вала ротора при заданном диапазоне критических скоростей вращения осуществляют уравновешивающими парами грузов как в симметричной и кососимметричной плоскостях, так и в плоскостях им перпендикулярных. В данном случае уравнения для определения расстояний от опор вала ротора уравновешивающих пар с силами или в симметричной или в кососимметричной плоскостях будут определяться из уравнений (67) и (68), правые части которых будут вычисляться уже не по формулам (64) и (65) или (66), а по формулам следующего вида [c.193]

Уравновешивание гибкого ротора производилось в следующем порядке. Сначала гибкий ротор уравновешивался на малой скорости = 450 об/мин ((о 0,3tt> J как жесткий ротор в двух осевых плоскостях симметричного и кососимметричного нагружений. Неуравновешенность ротора в этих плоскостях удавалось скомпенсировать почти до нуля. Затем скорость вращения гибкого ротора увеличивалась почти до критических = 1260 об/мин ( oj 0,9oii). [c.197]

Раскла.дывая величину каждого эксцентриситета, зафиксированного углом ш в ироизвольном /-М поперечном сечении от начала отсчета, в двойной ряд Фурье, получим при п = 1, 3, 5,. .., k симметричное нагружение ротора, а при п = 2, 4, 6,. .., к кососимметричное нагружение. Разложение в ряд Фурье для каждого эксцентриситета, расположенного в произвольной г-й плоскости иоиеречного сечения ротора, можно записать в следующем виде [c.355]

Симметрия крыла относительно плоскости XZ позволяет решать задачу на модели только верхней половины конструкции. Нагружение силами по оси У будет кососимметричным относительно плоскости XZ, поэтому на узлы лежащие в 3Toii плоскости накладываются соответствующие граничные условия - закрепления по степеням свободы ТХ и TZ. Узлы, лежащие в плоскости XY, закрепляются по всем степеням свободы. [c.507]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...