Перегреватель пара

В котле различают первичные и вторичные перегреватели пара. Первичные перегреватели пара независимо от давления называют перегревателями высокого давления. Вторичные перегреватели называют перегревателями низкого давления или промежуточными перегревателями. [c.94]

Арматура подобных котлов устанавливается на фронтовой части для возможности постоянного контроля, в огневой коробке, которую называют дымовой камерой, имеются отверстия для обдувки перегревателя паром, для коллекторов и трубопроводов насыщенного и перегретого пара, для выхода дымовых газов через регулирующую тягу заслонку в дымовую трубу. Дымовая труба опирается на эту же коробку. Дымовая камера выполняется стальной с двойными стенками, пространство между которыми заполнено тепловой изоляцией. [c.266]

I реактор 2 — теплообменные реакторы 3 — паровая турбина 4 — промежуточные перегреватели пара 5 — электрогенератор 6 — конденсатор 7 — конденсатный насос 8 — регенеративные подогреватели 5 — питательный насос W — циркуляционный насос для теплоносителя [c.193]

В пароперегревательной зоне теплоотдача в прямых трубах рассчитывается по формулам для газов, а в змеевиковых перегревателях пара — по соотношению [5] [c.144]

Перед ЦСД установлены клапаны, отсекающие доступ пару в ЦНД при сбросах нагрузки во избежание чрезмерного разгона ротора аккумулированным в перегревателе паром. При этом пар отводится непосредственно в конденсатор через сбросные клапаны. Перед клапанами ЦСД для дуб- [c.66]

Сепарация влаги и промперегрев. Для низкой температуры пара, поступающего из парогенератора, применяются влажнопаровые турбины (ВПТ), в которых ЧВД полностью или в значительной части работает на влажном паре. При этом в конце расширения до глубокого вакуума пар имел бы степень влажности более 20%, но ее стремятся ограничить 12—15% с целью уменьшения эрозии лопаток и потерь энергии. Для этого влага отводится непосредственно в ступенях турбины (внутренняя сепарация) и во внешних сепараторах (С), устанавливаемых между цилиндрами. Во внешних сепараторах степень влажности пара может быть уменьшена до 1% - Такой сепаратор обычно объединяют с промежуточным перегревателем (СПП), когда он требуется. В перегревателе пар высушивается и перегревается, благодаря чему снижается его степень влажности в последних ступенях ЧНД. [c.112]

При наличии регулятора температуры перегретого пара приборы для измерения температуры должны быть установлены перед регулятором и за ним необходимы также продувочные вентили на коллекторах для продувки перегревателя паром, образующимся в котле во время его растопки. [c.213]

Из вторичного перегревателя пар поступает в цилиндр среднего давления (ЦСД), а затем в цилиндр низкого давления (ЦНД) турбины. Отработавший пар, выходящий из ЦНД, уже не обладает энергией, которую [c.7]

ООО т/ч и более накоплен в США. Краткие характеристики котлов ряда блоков мощностью 200 Мет и выше, пущенных в ход в 1954—1960 гг., приведены в табл. 1-16. Эти котлы, как правило, снабжены газовыми вторичными перегревателями пара, причем применяются различные способы регулирования его температуры. [c.48]

Преимуществами двухкорпусного исполнения является возможность пуска блока при растопке котла только тем корпусом, в котором размещен перегреватель пара сверхкритического давления. [c.92]

На рис. 5-43 показана более сложная схема регулирования парового вторичного перегрева, где греющий пар не конденсируется, а возвращается во вторую ступень пароперегревателя. По этой схеме для обогрева используется часть острого пара, отбираемая за первой ступенью основного перегревателя. Пар в этой точке должен иметь температуру, достаточную для полного вторичного перегрева пара. При высокой температуре вторичного перегрева (560—570° С) это является недостатком схемы. Первичный пар после теплообменника смешивается со второй частью потока первичного пара перед поступлением во вторую ступень пароперегревателя подмешивается, еще и третья часть потока, которая может проходить через пароохладитель (на данной схеме — поверхностный) и служит для регулирования температуры первичного пара. Регулирование температуры вторичного перегрева пара производится обводом части пара, вышедшего из цилиндра высокого давления тур(б ины, помимо теплообменника. [c.182]

Верхняя часть фронтовой стены и наклонный потолок топки закрыты трубами радиационного перегревателя пара сверхвысокого давления. На нижней части фронтовой стены и остальных стенах размещены испарительные экраны. [c.21]

В горизонтальном газоходе размещены конвективная часть перегревателя пара сверхвысокого давления и вторичный пароперегреватель. В опускном газоходе по ходу газов расположены одноступенчатые водяной экономайзер и воздухоподогреватель. [c.21]

ОСОБЕННОСТИ ВТОРИЧНЫХ ПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ ПАРА [c.94]

Вторичные перегреватели пара отличаются некоторыми особенностями по сравнению с первичными перегре- [c.94]

В связи с указанными особенностями ра боты вторичного перегревателя пара расположение его в области газов с наиболее высокими температурами нецелесообразно. Еще менее целесообразно, особенно при невысоком давлении промежуточного перегрева, устройство радиационных вторичных перегревателей, применявшееся ранее на некоторых котельных агрегатах (см. выше, фиг. 4-14). [c.96]

Мощные котельные агрегаты в течение ряда лет выполняются отечественными котлостроительными заводами с так называемой П-образной компоновкой. Топка размещается в одной вертикальной шахте с подъемным движением газов водяной экономайзер и воздухоподогреватель размещаются в другой шахте с опускным движением газов. Обе шахты соединены горизонтальным газоходом, в котором обычно размещается перегреватель пара. [c.144]

ЯЯ — промежуточный перегреватель пара — теплота про-межуточного перегрева [c.18]

В промежуточных перегревателях пар конденсируется, конденсат греющего пара отводится в линию питательной воды. Недогрев перегреваемого пара до температуры конденсации греющего составляет 15—20 °С. [c.47]

ЦВД турбины 6 — Ц1[Д турбины 7 — кондопсаторы турбины 8 — точного перегревателя пара. [c.10]

В — питательная вода Я — пар ЯАС — пароводяная смесь В — вода ОЭ — охлаждаемый элемент Р — расширитель ЯД — пар дифенильной с>1еси ЖД — жидкая дифенильная смесь ПЖДС — парожидкостная ди-фенильная смесь ЦН — циркуляционный насос Т — топливо ГВЗ — горячий воздух Я — перегретый пар ЯГ — перегреватель пара РЯ — рекуператор предварительный Р2 и Я/,—вторая и первая части рекуператора К — кипятильные трубки котла BE — вентилятор Д — дымосос. [c.248]

Феникс . После начала эксплуатации (с 1974 г.) в 1980 г. при проведении рентгеновских исследований обнаружена деформация дистанционирующих решеток, распорок и труб в 12 из Збмоду лей перегревателей, вызванная расширениями внешнего кожуха и труб во время предварительного нагрева паром перед заполнением ПГ натрием. Отмечалось, что в нормальных условиях эксплуатации температура внешнего кожуха на 28 °С выше, чем температура труб, а в условиях предварительного нагрева на 120°С ниже, что при отсутствии скольжения труб в дистанционирующих решетках приводит к деформации. Это явилось причиной отказа от предварительного нагрева перегревателей паром. В настоящее время перегреватели нагреваются воздухом в процессе предварительного нагрева испарителей и подогревателей. [c.273]

Различия между оптимальными и заводским вариантом компоновки обусловливают возможность дополнительного снижения металловложений в поверхности нагрева основного и промежуточных перегревателей пара без ухудшения регулировочных характеристик или снижения надежности котлоагрегата. Одновременно с оптимальным размещением и схемами теплообмена поверхностей нагрева пароперегревателей для каждой из поверхностей нагрева получены оптимальные значения температурных напоров, скоростей газов и пара, марок металлов, толщины стенок и т. д. [c.54]

Пар, поступивший из экранных труб в паровое пространство барабана, является насыщенным и в таком виде еще не пригоден для использования в турбине, хотя и имеет полное рабочее давление. Дело в том, что процесс работы пара всегда связан с его расширением, т. е. с увеличением объема и снижением давления. В этих условиях насыщенный пар частично превращается в воду. Кроме того, запас энергии в насыщенном паре невелик. Поэтому из барабана пар направляется в перегреватель 6, где ему сообщается дополнительное количество тепловой энергии. Так, например, для блоков мощностью 150 и 200 Мет при давлении в барабане котла 150 Kz j M (абс.) температура насыщенного пара равна 340° С, а после перегревателя пар поступает к турбине с температурой 565° С. [c.12]

Вторым предложением является выполнение выходной части перегревателей пара сверхкритического давления из аустенитной стали. При таком решении вопроса действительно полностью обеспечиваются достаточная жаропрочность и окалиностой-кость применяемого металла и толщина стенок труб получается приемле- [c.118]

Регулирование температуры пара производится с помощью впрыска в вертикальный пароохладитель, установленный за ленточной ступенью пароперегревателя (рис. 5-14). На впрыск может быть подано до 20 г/ч воды, т. е. 8,3% от После впрыскивающего пароохладителя температура пара обычно равна 410—430° С. Поэтому в конвективной части перегревателя пар воспринимает еще 110— 125 ккал1кг тепла. Произведенные расчеты разгонных характеристик этой части пароперегревателя по казали крайне неблагоприятные ее динамические свойства. При номинальной паро-производительности отла Z)= 240 г/ч расчетное время запаздывания составляет т=85 сек, время разгона 7 а = = 95 сек х1Та= 0,88). [c.151]

На заводской электроста1Нции Хюльс (ФРГ) котел типа Бенсона сверхкритического давления (260 т/ч, 310 ати и 605° С) работает в блоке с двухвальной турбиной мощностью 85 Мет. Котел имеет два промежуточных перегревателя пара при 166 и [c.197]

I — пусковой сепаратор 2—котел 3—турбина сверх-крнткческого давления с противодавлением 1 6 ата, 453 С 4—турбина высокого давления с противодавлением 32,5 ата, 391° С 5 и S —первый и второй промежуточные перегреватели пара до 565° С в—конденсационная турбина 7 —электрогенераторы 9—пароохладитель 10 — пар в заводскую сеть II—глушитель. [c.198]

Кроме того, в таких когглах обычно имеется вторетный Перегреватель пара. В этих котлоа1грвгатах разместить оба перегревателя пара в горизонтальном газоходе за топкой становится затруднительным. [c.85]

Поэтому часть перегревателя приходится равмещать в самой топке. Эта часть перегревателя пара подвергается воздействию тепловой радиации топки и потому называется радиационной. [c.85]

Первоначальный период растопки, в течение которого давление в котлоагрега-те поднимается до 30—35 кГ см , довольно продолжителен. Поэтому продувка перегревателя паром при охлаждении его труб водой длится всего 1 — 1,5 часа из 4—4,5 часа, попребных для растопки агрегата. [c.91]

Общее приращение теплосодержания пара при вторичном перегреве меньше, чем при первичном. Однако вторичные перегреватели иногда выполняются без промежуточного перемешивания пара, вследствие чего в их змеевиках ветичина практически не меньше, чем в отдельных ступенях первичного перегревателя. Следовательно, при конструировании и эксплуатации вторичных перегревателей с высоким промежуточным пере-, гревом пара необходимо иметь в виду, что положение их в отношении температурной неравномерности не на много лучше, чем в первичных перегревателях пара. [c.95]

В наиболее тяжелое положение попадает вторичный перегреватель пара в случае внезапного прекращения подачи пара в турбину из данного кот-лоагрегата. Это положение в самой сильной мере сказывается в установках типа блоков котел—турбина . При этом в положении первичного и вторичного перегревааелей имеется существенное различие. [c.95]

В соответствии с действующими правилами предохранительные клапаны котла перегревателя регулируют таким образом, чтобы оаи открывались раньше на перегревателе, а потом уже, если этого недостаточно, и на барабанах котлов. На перегревателях пара предохранительные лапаны должны открываться, когда давление пара превысит рабочее на 2%, а на барабанах—при превышении давления пара от 3 до 8% в зависимости от рабочего давления в котлах и от наэначе- ия клапанов (контрольные или рабочие). [c.95]

Вторичный перегреватель пара не имеет даже и тех ограниченных средств защиты от чрезмерного перегрева змеевиков, которыми располагает первичный перегреватель. При внезапном сбросе нагрузки турбиной трубы промежуточного, перегревателя не мо1гут охлаждаться паром. В течение очень ограниченного времени через эти трубы может протекать только пар, оставшийся в цилиндре высокого давления турбины и соединительном паропроводе из турбины к котлу, что совершенно недостаточно для необхо- [c.96]

При относительно небольшом промежуточном перегреве более рационально разместить вторичный перегреватель пара по ходу газов за первичным в области газов с умеренными температурами, примерно 700—750 . Это может [Несколько увеличить его поверхность нагрева, которая, однако, при относительно низких тепловых напряжениях может быть изготовлена из более дешевой стали. Важно отметить, что, находясь в области умеренных температур газов, вторичный перегреватель имеет сильно выраженную зависимость перегрева пара от нагрузки котлоагре-гата. Поэтому специальное регулирование температуры вторично перегреваемого пара является желательным. [c.96]

Котельные агрегаты типа ПК-39, как указывалось выше, рассчитаны на сжигание экибастузского угля и выполнены по Т-образной компоновке с несимметричными конвективными газоходами в одном размещен осно в-ной, а в другом — вторичный перегреватели пара. Регулировочные поворотные заслонки установлены после водяного экономайзера в зоне невысоких температур газов (Л, 30]. Исследования, выполненные Восточным фи- лиалом ВТИ (С. И. Казаринов, А. С. Корецкий и др.), показали, что при наличии на данном котле паропарово-го теплообменника с большим теплосъемом и переброса ниток первичного водопарового тракта из одной шахты в другую воздействие. на газовые заслонки. приводит к значительным перекосам температур пара по ниткам. Температура вторичного перегрева, например, отклонилась в одном из опытов на 39° С по итке А и на 75° С — но нитке Б. В связи с этим на котле ПК-39 газовое регулирование промежуточного перегрева практически не используется, несмотря на его хорошие динамические свойства. [c.168]

Выполнение изложенных условий затрудняется тем, что два промежуточных перегревателя пара воспринимают значительную часть тепла топлива, расходуемого в котельном агрегате (25—307о). Вместе с конвективной ступенью первичного пароперегревателя, водяным экономайзером и воздухоподогревателем они обычно поглощают долю общего тепловосприятия в котле, превышающую ту часть, которая приходится на конвективную зону агрегата в котлах, работающих на твердом топливе, и определяется условиями их бесшлаковочной работы. Несколько иначе обстоит дело в мазутных котлах, где границу по температуре продуктов сгорания между радиационной и конвективной частями котельного агрегата при наличии эффективной очистки поверхностей нагрева можно повысить тем самым увязать потребное и располагаемое тепло в конвективной зоне. Однако при указанном решении нельзя обойтись без охлаждения труб промежуточных пароперегревателей при растопке либо без дополнительных устройств. [c.310]

Из конвективного перегревателя пар поступает в I ступень щирмового пароперегревателя и далее во [c.118]

Турбина, как и все остальные турбины этой фирмы, реактивного типа. Ротор выполнен сварным. Установка сделана в одновальном варианте с частотой вращения 1800 об/мин и состоит из двухпоточного ЦВД и трех одинаковых ЦНД. В схеме предусмотрен выносной сепаратор-перегреватель. Пар в ЦВД поступает через четыре сто-порны клапана. После ЦВД пар направляется в два оди 1аковых выносных комбинированных сепаратора-перегревателя. В сепараторе влаж5 ыГ пар достигает степени сухости, = 0,99 и затем подогревается в перегревателе острым паром до температуры /=240 °С. Для уменьшения эрозии проточной части асе диафрагмы и внутренняя часть корпуса выполнены из эрозионно-стой-кой стали. Проточная часть всех цилиндров турбины имеет развитую систему влагоудаления. На периферии над рабочими лопатками установлены влагоулавливающие камеры известной современной конструкции фирмы. Влажность в конце процесса расширения пара в ЦНД равна 10,2%, а окружная скорость на периферии рабочих лопаток последней ступени достигает почти 500 Mj eK. Длина рабочей лопатки последней ступени /р = [c.210]

На рис. 9-14 показан продольный разрез турбины насыщенного пара мощностью 1 ООО. Мет, выпускаемой фирмой Сименс [Л. 219]. Турбина имеет частоту вращения 1 500 об1мин и работает при низких начальных параметрах пара давление острого пара ра = оЬ KZ j M , температура / = 261 °С. Установка предназначена для работы на двухконтурной станции по обычной схеме с выносными сепаратором и перегревателем. Пар после ЦВД при давлении 4,6 кгс1см направляется в сепаратор-перегреватель, где осуществляется промежуточный перегрев пара до температуры /= [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...