Расчет фланцевых уплотнений

Расчет фланцевых уплотнений [c.124]

Пример 3. Расчет фланцевых уплотнений. [c.37]

Расчет фланцевых соединений. В трубопроводах высокого давления применяют главным образом резьбовые фланцы и цельные с конической втулкой (рис. 8.2.13). Для уплотнения соединения при высоком давлении применяют металлические прокладки (плоские, овальные, восьмиугольные), а также сферические и конические линзы. [c.810]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении (условие 6 но табл. 4). Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия ДЛ , а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям 2/ — 4/ в табл. 1. В сопряжениях и -В и в точке С имеются неизвестные разрывы A Q и AN. Осевое усилие ДЛ создает [c.94]

Уплотнение фланцевых соединений. Расчет воспринимаемого болтами усилия, учитывающий конфигурацию прокладки. Расчет ведется по большему (из двух) усилию или по усилию воспринимаемому болтами в эксплуатационных условиях [c.742]

Это уравнение имеет смысл, если р > ро. Расчет подобного же фланцевого соединения для уплотнения прокладкой из вакуумной резины при учете малых деформаций и постоянства объема рассмотрен в работе [19]. [c.231]

В расчете фланцевых уплотнений с паронптовыми прокладками [16] применяется также зависимость, близкая к приведенной в уравлении (8.5) Цтр принято равным 0,10. [c.229]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении. Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия АР, а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям (см. рис. 3.2). В сопряжениях А к В кв точке С имеются неизвестные разрывы AQ , А и АР. Осевое усилие АР создает в точке С неизвестный внешний изгибающий момент ДЛ1 =ЛРбк> вызванный переносом осевого усилия с радиуса / ш на радиусЛд. При выводе формулы (3.2) было показано, что для определения неизвестных разрывов А , Ад , AAf должны рассматриваться зависящие от них величины Af и Здесь И к - радиальное перемещение нажимного кольца в точке А от распорного усилия AQ , момента АМ , вызванного дополнительным усилием АР в шпильках, и внешней нагрузки . Л/ — изгибающий момент, возникающий после указанного выше переноса усилия АР и равный [c.138]

Один из методов расчета болтовых фланцевых соединений изложен в правилах ASME для сосудов под давлением. Величина рабочего давления участвует в нем как существенный фактор, учитываемый в расчете. Вводится понятие удельного давления при полной затяжке. Это — минимальное давление сжатия, которое требуется для плотного прилегания материала прокладки к поверхности фланца. Его численное значение определяется в основном из тех же соображений, что и минимальные уплотняющие усилия сжатия (фиг. 3), с той лишь разницей, что последние берутся достаточно высокими для уплотнения стыка в условиях низких давлений. Наряду с удельным давлением методика ASME учитывает еще и рабочее давление, вводя для этого коэффициент т. Этот коэффициент показывает, какую дополнительную величину удельного давления нужно создать при затяжке фланца, чтобы компенсировать влияние рабочего давления. Следовать прави- [c.213]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Уплотнение упругожесткими (резино-паронитовыми) прокладками как жидких, т ак и газообразных сред, описывается в ряде работ [14—16]. Для систем, жесткость соединений которых сравнима с жесткостью прокладок, принимается механизм контактной проницаемости с учетом незначительных по величине деформаций всех элементов системы. При расчетах исходят из следующего. При начальной затяжке болтов фланцевого соединения усилие затяга создаст начальную нагрузку болтов и прокладки. Их условные напряжения могут быть установлены по размерам и жесткости деталей. Гидростатическая нагрузка рабочей среды Р разгружает прокладки и дополнительно нагружает болты , Соотношение нагрузок на болты Р , на прокладку Рц и гидростатической нагрузки Р следующее [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...