Данные Для расчётов при

Данные для расчётов при проектировании вагонов 713 [c.951]

Лопасти придают толщину, необходимую по прочности. Вогнутая поверхность должна соответствовать расчётной. При такой профилировке средняя кривизна лопасти увеличивается, что несколько компенсирует неучтенное влияние конечного числа лопастей. Следует также обращать внимание на то, чтобы выходное сечение между лопастями не слишком сужалось. На фиг. 50 дан пример расчёта при = Для быстроходных типов турбий принимают Уц, < И]. [c.289]

Ввиду сложности термодинамического процесса надёжные данные для расчёта ступеней скорости можно получить лишь опытным путём. К. п. д. лопаточного венца ступеней скорости (т. е. без учёта потерь от трения и вентиляции и потерь у концов сегментов сопел) достигает 75—78% при сравнительно высоких [c.147]

Данные для расчёта обмоток реле при использовании провода марки ПЭЛ-1 [c.658]

Данными для расчёта шихты являются требуемый химический состав отливок, химический состав шихтовых материалов (чугуна, лома и ферросплавов) и угар элементов при соответствуюш,ем режиме плавки. Для предварительных расчётов можно принять угар кремния 10—15%, марганца — 15— 20%, хрома — 10—20%. Фосфор практически не выгорает. Количество серы увеличивается на 40—50%. Содержание углерода в ваграночном металле при обычных режимах плавки (без применения стали в шихте) приближается к эвтектическому (при этом следует учесть влияние кремния и фосфора на точку эвтектики). [c.26]

Исходные данные для расчёта режима] резания при обработке деталей подвижного состава [c.379]

Таблица 36 Данные для определения скорости шлифования Таблица 37 Данные по выбору диаметра круга при внутреннем шлифовании Таблица 38 Данные по выбору ширины круга при внутреннем шлифовании Таблица 39 Данные по определению, Р при круглом шлифовании Таблица 40 Рекомендуемые подачи 8 при протягивании Таблица 41 Данные для расчёта скорости резания при протягивании Таблица 42 Сила резания Р, П, приходящаяся на 1 мм длины режущей кромки протяжки

Таблица 41 Данные для расчёта скорости резания при протягивании

Для расчётов наиболее целесообразно пользоваться экспериментальными данными по усталостной прочности болтов, так как при этом охватывается ббльшая совокупность [c.182]

Данные для определения допускаемой нагрузки. Те же данные, что и при поверочном расчёте, за исключением величины крутящего момента (которая является искомой). При переменной нагрузке её режим задаётся в виде относительных величин крутящих моментов в процентах от номинального крутящего момента, который является искомым. [c.287]

Правая часть в уравнении k pV — величина, характерная для каждого типа подшипника, применительно к определённому режиму работы опоры данного вида машин. При кольцевой смазке г , < 30 при циркуляционной смазке k p v неограниченно при обязательном обеспечении в подшипнике режиму жидкостного трения. Числовые значения k pV для некоторых машин приведены в табл. 177 и могут служить для предварительных расчётов. [c.502]

Если вследствие неполноты опытных данных значение предела усталости i j для используемой пружинной проволоки (прутка) неизвестно, то для расчёта можно воспользоваться (при условии, что 0<р<45°)прибли-жённой (с погрешностью в сторону запаса) формулой [28] [c.705]

В табл. 20 даны ориентировочные значения параметров а, Ь и с для расчёта продолжительности нагрева, исходя из размера сечения основного тела инструмента (без режущей части) при подогреве инструмента из углеродистой и легированной стали — до 550—600 С и из быстрорежущей и высоколегированной — до 550—600 и 800—850° С. [c.489]

Строго говоря, согласно данному методу кривую q, а также С. N, и rij- следует строить одновременно, учитывая изменения самих оборотов по универсальной характеристике вследствие изменения напора, в связи с чем для больших отклонений оборотов и значительного изменения напора делается вторичный пересчёт по исправленной кривой q. Расчёты при набросах мощности ведутся аналогично описанному. Кривая оборотов строится по формуле [c.330]

Расчётные и размерные данные. Для упрощения расчётов, связанных с учётом сложного силового нагружения рамы при движении паровоза, обычно ограничиваются условным подсчётом напряжений, возникающих в раме от действия пара в цилиндрах и от статических весовых нагрузок. [c.353]

При расчёте на подъёмку брусковой рамы влияние подбрюшников и передней опоры топки учитывается, что осложняет приёмы расчёта [12]. При проектировании можно для расчётов пользоваться опытными данными, приведёнными в табл. 3 и 6. [c.354]

При расчёте редуктора должны быть приведены следующие данные максимальная пропускная способность редуктора в кг/час максимальное и минимальное рабочее давление в ати максимальный перепад рабочего давления при прекращении отбора кислорода в ати допускаемые отклонения в рабочем давлении (постоянство рабочего давления) требования к чувствительности регулировки рабочего давления предельное давление для расчёта предохранительного клапана. [c.320]

При укрупнённом проектировании для расчётов трудоёмкости пользуются укрупнёнными нормами на единицу изделия либо на единицу работы (протяжённость сварных швов, длина резки и т. д.), заимствованными из ранее выполненных проектов либо из отчётных данных передовых цехов металлических конструкций, по возможности аналогичных проектируемому по классу и группе. [c.115]

Данные табл. 27 характеризуют лишь порядок соответствующих величин и могут применяться для ориентировочных расчётов при определении мощности потребного оборудования, расхода материалов и пропускной способности закалочной установки. [c.189]

Для расчёта количества оборудования, применяемого при гальванических процессах, следует установить 1) время -с, потребное для обработки деталей на данной операции с учётом времени на их загрузку и выгрузку, и 2) время <], потребное на подготовку первой партии деталей к покрытию, начальную загрузку, конечную выгрузку и отделку. [c.305]

Исходными данными для планирования участков единичного производства являются месячное задание чертежи и цеховые производственные спецификации заказов данные о рабочих местах, обслуживаемых многостаночниками учётно-статистические данные о выпуске, производительности и производственных потерях коллективные и индивидуальные обязательства рабочих план ремонта оборудования. Важное значение имеют также цеховые производственные спецификации или заменяющие их комплекты карт движения деталей, включающие необходимые технологические данные и календарные расчёты. Форма цеховой производственной спецификации (табл. 35) представляет собой деталировку общезаводской (табл. 22). При технологи че- [c.182]

На фиг. 51 показан прибор для расчёта загрузки оборудования, представляющий собой лучевую диаграмму, у которой на оси абсцисс дана шкала количества деталей по программе. Лучи, проведённые из нулевой точки, соответствуют нормам времени на выполнение различных работ. Вертикальная шкала, указывающая процент загрузки станка при данном количественном задании и данной норме времени, сделана подвижной. При закреплении за станком нескольких позиций общий итог [c.229]

Наряду с организационными и экономическими вопросами в данной главе нашли место некоторые относящиеся к её тематике технические сведения, которые по тем или иным причинам не могли быть помещены в ранее вышедших томах ЭСМ, например, чертежи различных приспособлений для ремонта, краткие указания по проведению поверочных расчётов при модернизации, указания по регенерации отработанных смазочных масел и т. д. Включение в состав главы подобных сведений рационализаторского характера должно содействовать внедрению передового опыта в области ремонта, модернизации и смазки заводского оборудования. [c.814]

НАПРАВЛЕННОСТЬ акустических излучателей и приёмников — нек-рая пространственная избирательность излучателей и приёмников, т. е. способность излучать (принимать) звуковые волны в одних направлениях в большей степени, чем в других. В режиме излучения Н. обусловливается интерференцией звуковых колебаний, приходящих в данную точку среды от отд. участков излучателя (в случае многоэлементной акустич. антенны — от отд. элементов антенны). В режиме приёма Н. вызывается интерференцией давлений на поверхности приёмника, а в случае приёмной акустич. антенны — также и интерференцией развиваемых приёмными элементами электрич. напряжений при падении звука из нек-рой точки пространства. В нек-рых случаях, напр. у рефлекторных, рупорных и линзовых антенн, в создании Н. кроме интерференции существ, роль играет и дифракция волн. Аналогичные фнз. явления вызывают Н. эл.-магн. излучателей и приёмников (Н. эл.-магн. антенн), поэтому в теории направленности акустич. и эл.-магн. антенн много сходных понятий, определений и теорем. В зависимости от матем. модели, к-рой можно описать данный излучатель (см. Излучение звука), для расчёта его Н. пользуются разл. теоретич. методами. В случае наиб, простой модели, представляющей собой дискретную (или непрерывную) совокупность малых по сравнению с длиной волны X излучающих элементов, поле излучателя определяется суммированием (или интегрированием) сферич. волн, создаваемых отд. элементами. Для плоских излучателей, заключённых в бесконечные плоские экраны, применяется принцип Гюйгенса. Поле сложных цилиндрич. или сферич. излучателей определяется с помощью метода собств. ф-ций. Наиб, общие теоретич. методы основаны на использовании ф-ций Грина. [c.242]

В данной главе рассматриваются задачи о взаимодействии упругих тел при наличии сил притяжения (адгезии) различной природы, вызванной их поверхностной энергией или присутствием в зоне контакта менисков жидкости. Большое внимание уделяется анализу совместного влияния параметров микрогеометрии контактирующих поверхностей и свойств поверхности и поверхностных плёнок на характеристики контактного взаимодействия. Полученные зависимости используются, в частности, для расчёта адгезионной составляющей сопротивления качению упругих тел. Глава составлена по работам [47, 48, 101, 208], выполненным совместно с Ю.Ю. Маховской. [c.78]

На рисунке показан контакт вала и податливой опоры как малая конечная область (в окрестности точки Р) в виде двух зон нагружаемой и разгружаемой . Качественно гистерезис проявляется в том, что в нагружаемой зоне создаётся реакция К1 большей величины по сравнению с величиной реакции Кг в разгружаемой зоне. Результат такого учёта гистерезиса приводит в рассматриваемой модели к появлению сил, называемых собственно консервативными [66] или неконсервативными позиционными силами (силы, линейно зависящие от обобщённых координат с кососимметрической матрицей коэффициентов). Все аналитические выкладки сохраняются как при положительном, так и при отрицательном значении угла 7- Для численных расчётов, сравниваемых далее с экспериментальными данными, принят угол, при котором реакция оказывает сопротивление движению, имеющему место в отсутствие гистерезиса. В этом случае полученные частотные характеристики качественно и количественно близки результатам физического эксперимента. [c.194]

Общие данные для расчёта. Процесс включения [5, 10, 19 и 20]. Фрикционная муфта (муфта трения) работает по следующей схеме (фиг. 96). На концы валов 1 и 2 насаживаются диски 3 и 4. Диск 4 может отодвигаться или прижиматься к диску 3 под влиянием отводочного кольца S, на которое действует сила Q. При положении, показанном на фиг. 96, Q есть нажимаю1цее усилие, которое возбуждает между дисками силу трения Р (на схеме не показана), подчиняющуюся закону [c.548]

При единичном и мелкосерийном производствах с неопределённой и обширной номенклатурой изделий проектирование цеха ведётся укрупнённо. Исходными данными для расчёта являются 1) производственная программа, содержащая примерный развес литья с указанием максимальных веса и габарита отливок 2) технико-экономические показатели—трудоёмкость, съём в тоннах в год с 1 площади формовочного и других производственных отделений, а также цеха в целом и т. п., заимствованные из наиболее передовой производственной практики цехов, родственных проектируемому по характеру литья, мощности, механовооружённости и т. д. Эти показатели используются при выборе оборудования, проектировании составов шихты и баланса плавки металла, расчёте потребности в материалах, топливе и энергии, определении размера капитальных затрат и т. д. [c.1]

Данные для расчёта обмоток реле при использовании константанового провода марки ПЭШОК [c.659]

Необходимые данные для расчёта неразрез-яой балки представляют собой значения наибольших положительных и наибольших отрицательных моментов и поперечных сил, возникающих в сечениях балки. При этом каждому такому значению момента или поперечной силы соответствует своё опасное (критическое) расположение временной равномерно распределённой нагрузки. Зная величины возникающих моментов и попереч- [c.161]

В настояш,ее время в связи с тем, что технология производства и качество сварных соединений значительно изменились и улучшились, Технические условия по применению сварки в вагоностроении пересматриваются. Данные для расчётов на прочность сварных соединений, отвечающие современным условиям, вошли в проект новых норм проектирования и расчётов на прочность механической части вагонов. Эти нормы, разработанные ЦНИИ МПС и НИБ Главвагона МТрМ, подверглись широкому обсуждению и в на-стояш,ее время находятся в стадии утверждения. Некоторые конструктивные требования, изложенные в Основных данных для производства расчётов при проектировании вагонов бывшего ЦВКБ, оправдавшиеся практикой, сохранились и в новых нормах. [c.714]

При оценке работоспособности передачи можно рекомендовать для быстроходных ремней до скоростей 50 Mj eK пока сохранять нормы и методы расчёта обыкновенных плоскоремённых передач с некоторыми отмеченными ниже особенностями, поскольку экспериментальные данные для быстроходных передач подтверждают в основном принятые выше зависимости. На фиг. 195 приведена [c.463]

Расчёт репеллера на прочность может быть проведён точно на основании данных аэродинамического расчёта. Однако чаще всего прибегают к упрощённым приёмам расчёта [26] для двух случаев репеллер под нагрузкой в рабочем состоянии и репеллер без нагрузки при ветре, перпендикулярном ол.етаемой площади. В первом случае силу воздействия на крыло определяют по максимальному значению коэфициента подъёмной muP= y pF ul,+ V-p), где Vp-ско-рость ветра, при которой репеллер развивает максимальную мощность, и — окружная скорость приведённой дужки, расположенной на минимальном радиусе крыла, Гр = [c.219]

Определение т е п ловос п р и я т и я труб. Тепловосприятие труб определяют, исходя из данных теплового расчёта котла, проведённого для той же нагрузки, для которой прои.зводится и расчёт циркуляции [71. В дополнение к обычному тепловому расчёту приходится, однако, производить специальные подсчеты, в основном имеющие целью выделение тепловых нагрузок отдельных звеньев и участков циркуляционных контуров. Радиационная тепловая нагрузка при этом распределяется в соответствии с величиной эффективной поверхности нагрева того или иного звена или участка циркуляционного контура. При однофронтовом расположении горелок нагрузка задних экранов принимается на 20 /о выше средней, для фронтовых — 80—100 /о от средней и для остальных экранов — равной средней нагрузке эффективной поверхности нагрева. [c.81]

Метод расчёта программного задания по нормам задела. Этот метод применяется на многих наших заводах при массовом производстве и соответствует подетальному оформлению программы [2, 7, 8, 12, 15, 18 и 19]. Сущность этого метода заключается в том, что программное задание цеху по выпуску деталей каждого наименования принимается равным сумме запланированной сдачи данной детали на сторону, т. е. за пределы завода в качестве его товарной продукции, и потребности в этой детали в последующем по технологическому маршруту цехе для запуска её в дальнейшую обработку. При наличии межцеховых складов деталей к указанному расчёту должна быть сделана поправка на укомплектование межцехового задела. В свою очередь потребность каждого цеха в деталях для запуска исчисляется исходя из выпуска их данным цехом с учётом неизбежного внутрицехового отсева (пробные наладки, испытание и пр.) и необходимого укомплектования внутрицехового задела. Применение этого метода расчёта количественных заданий связано с наличием по каждой детали нормативов по заделам как межцеховым (складским), так и внутрицеховым (цикловым). В массовом производстве эти нормативы определяются как величины постоянные (см. стр. 190). В серийном производстве,где нормальный заделявляет-ся величиной переменной, применение данного метода расчёта программы возможно лишь при наличии норматива переходящих заделов на начало месяца, каковые должны быть надлежащим образом рассчитаны (см. стр. 204). [c.157]

А — о-метод и метод инвариантов. Электрич, и многие др. свойства полупроводников и полуметаллов, в к-рых число свободных носителей заряда мало, определяются лишь спектром вблизи точек экстремума, т. в. у потолка валентной зоны и дна зоны проводимости. Возможное положопие экстремумов, число эквивалентных экстремумов и вид спектров вблизи них зависят от симметрии кристалла. Для расчёта спектра вблизи данного экстремума f j используется либо теория возмущений (f —р-метод), в к-ром волновая ф-ция электрона и рассматриваемой зоне в точках кф/С(, раскладывается UO волновым ф-циям всех др. зон в точке кд, либо метод инвариантов, позволяющий непосредственно учесть требования, накладываемые симметрией кристалла [5, 10]. При этом коистаиты, определяющие спектр, находятся из сравнения с эксперим-данными. [c.92]

Существуют два способа определения П. п. Первый основан на применений методов квантовой химии. Не-эмпирич. методы квантовой химии, учитывающие электронную корреляцию, способны качественно правильно определять форму П. п. (ноложение абс. и относит, минимумов, седловых точек и максимумов) л давать оценки барьеров на пути внутримолекулярных перегруппировок. Методы квантовой химии совершенствуются, и её возможности возрастают, но в наст, время (1990-е гг.) более точным методом определения параметров П. и. является решение обратной спектральной задачи. Он основан на применении экснерим. данных, найденных по колебат.-вращат. спектрам в квантовомеханич. расчётах. При этом выражение для потенц. энергии (потенциала V) разлагают в многомерный ряд Тейлора по степеням координат ядер вблизи равновесной конфигурации молекулы и ограничиваются неск. первыми членами ряда в зависимости от задачи и наличия необходимого кол-ва эксперим. данных. В безразмерных нормальных координатах к-рые связаны с обычными нормальными координатами Q — (h (iiJJh ) / gj , этот ряд имеет вид [c.91]

РАДИОАТМОСФЁРА СТАНДАРТНАЯ — условная атмосфера, характеризуемая набором определ. высотных зависимостей параметров атмосферы, предназначенная для проведения оценочных расчётов разл. характеристик распространения радиоволн. Согласно [1), Р. с. условно определяется как такое состояние атмосферы, при к-ром зависимость ср. значения показателя преломления воздуха п от высоты к над поверхностью Земли п Щ — 1 -(- а ехр(—6/г), где й и 2 — пост, величины для данного климатич. района. Величина Ь составляет в ср. 0,136 км , величина а меняется от ж300-10 (у полюсов) до г 400-10 (у экватора). Р. с. используется для расчёта эффектов рефракции радиоволн. [c.212]

Для определения времени У,, ударных сил и вызванных ими в телах напряжений и деформаций необходимо учесть механич. свойства материалов тел и изменения этих свойств за время У., а также характер начальных и граничных условий. Решение проблемы существенно усложняется не только из-за трудностей чисто матем. характера, но и ввиду отсутствия достаточных данных о параметрах, определяющих поведение материалов тел при ударных нагрузках, что заставляет делать при расчётах ряд существенных упрощающих предположений. Наиб, разработана теория У. совершенно упругих тел, в к-рой предполагается, что тела за время У. подчиняются законам упругого деформирования (см. Упругости теория) и в них не появляется остаточных деформаций. Деформация, возникшая в месте контакта, распространяется в таком теле в виде упругих волн со скоростью, зависящей от физ. свойств материала. Если время прохождения этих волн через всё тело много меньше времени У., то влиянием упругих колебаний можно пренебречь и считать характер контакт ных взаимодействий при У. таким же, как в статич. состоянии, На таких допущениях основывается контактная теория удара Г. Терца (G. Hertz), Если же время прохождения упругих волн через тело сравнимо со временем У., то для расчётов пользуются волновой теорией У. [c.206]

В механике контактного взаимодействия шероховатых тел для расчёта характеристик дискретного контакта широко используется модель Гринвуда и Вильямсона [182] (см. также [66, 181]). Шероховатость в ней моделируется системой сферических сегментов одинакового радиуса (неровности), высота которых является случайной величиной, подчиняющейся некоторому закону распределения. Предполагается, что каждая неровность деформируется упруго в соответствии с теорией Герца. Влияние же других неровностей оценивается осреднённым (номинальным) давлением. Были разработаны многочисленные модификации данной модели, анализу которых посвящена работа [213]. Как будет показано ниже (см. 1.2), такой подход может привести к погрешности в расчётах при высоких плотностях [c.17]

Почти все изложенные ниже результаты могут быть применены для определения контактных характеристик взаимодействующих тел и силы сопротивления их относительному перемещению по крайней мере на двух масштабных уровнях. Макромасштаб - это некоторая расчётная схема реального сопряжения. На этом уровне изучается распределение номинальных напряжений внутри номинальной области контакта в зависимости от макроформы и свойств контактирующих тел и условий взаимодействия. Микромасштаб - это модель элементарного (на данном структурном уровне) фрикционного контакта (например, контакт двух неровностей). Это позволяет использовать полученные результаты для расчёта контурных и фактических площадей контакта, сближения тел под нагрузкой, распределения контактных и внутренних напряжений при качении и скольжении. Кроме того, представленные в этой главе результаты позволяют определить те области изменения параметров, при которых учёт трения и несовершенной упругости приводит к существенному изменению конечных зависимостей по сравнению с упрощёнными постановками. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...