Расчет лабиринтных уплотнений

Аналогичным путем определены коэффициенты расхода при истечении из отверстия, образованного наклонными стенками, и отверстия в камере конечной ширины. Теория находит применение, например, ирн расчетах лабиринтных уплотнений турбо-машнн. [c.88]

Для расчета лабиринтного уплотнения воспользуемся эллиптической зависимостью (8.15). Обозначим q — при- [c.223]

В настоящее время не может быть рассчитано с достаточной точностью, то наличие в пазухах разгрузочных отверстий еще более усложняет задачу. Поэтому необходимо ориентироваться на экспериментальную проверку. Аналогичное утверждение относится и к расчету разгрузки лабиринтными уплотнениями. Коэффициент сопротивления вращающихся щелей однощелевого лабиринта можно оценить из соотношения [c.210]

При высоких перепадах давления и большом числе ступеней в одной из щелей может установиться критический перепад давления скорость газа достигает скорости звука. Все по- следующие ступени в таком уплотнении излишни, так как они не уменьшают критической величины истечения, равной произведению скорости звука на площадь сечения щели. Число ступеней лабиринтного уплотнения определяется термодинамическим расчетом. [c.113]

СТРУКТУРА И РАСЧЕТ ПАРОКАПЕЛЬНЫХ ПОТОКОВ В ЛАБИРИНТНОМ УПЛОТНЕНИИ [c.265]

Из (7.34) и (7.35) после преобразований можно получить формулу для расчета расхода влажного пара через лабиринтное уплотнение в виде [c.271]

Лабиринтные уплотнения (рис. 66,г) с резьбовыми канавками на вращающихся гребнях применяют для высоконапорных гидротурбин. При диаметре кольца 2000 мм высота гребня 200 мм, ширина щели — всего 0,5 мм. Применение таких малых зазоров становится возможным при наличии резьбовой поверхности, так как в случае касания двух колец при вращении выступы резьбы на кольцах быстро износятся и надира колец практически не будет. При расчете зазоров необходимо учитывать цепь допусков на детали подшипника, вала, лабиринтных колец и корпуса, а также температурные деформации и монтажные отклонения. [c.91]

Расчет перепада давлений в лабиринтных уплотнениях насоса [c.143]

В учебнике изложены теория н методы расчета одномерного движения с учетом различных воздействий, плоского дозвукового течения идеальной жидкости, ламинарного и турбулентного течений вязкой жидкости н др. Рассмотрено плоское трансзвуковое течение и течение двухфазных сред, показано применение общих методов к техническим задачам (расчет характеристик аэродинамических решеток, лабиринтных уплотнений, скачков конденсации, гидродинамической смазки, переохлаждения, разгона капель и др.). [c.2]

В учебнике рассмотрены некоторые практические задачи, на которых продемонстрировано применение общих методов расчета. Так рассмотрены расчет течения в соплах (в том числе трансзвукового), основы гидродинамической теории смазки, расчет и построение аэродинамических решеток, расчет закрученных потоков, течений в лабиринтных уплотнениях и др. [c.3]

Выведем формулу для расчета утечки через прямоточное лабиринтное уплотнение. Рассмотрим сразу более общий случай, когда площадь щели под каждым гребнем может быть различной (такой случай встречается, когда уплотнение расположено радиально). [c.267]

На рис. 12.38 показаны теоретическая и экспериментальная зависимости мощности от перепада давлений ро для трехступенчатого уплотнения. Предельный перепад давлений в эксперименте составлял около 9 МПа. Более низкое значение предельного давления по сравнению с теоретическим объясняется образованием водно-воздушной эмульсии в зазоре уплотнения. Это же явление возникает при испытании отдельных ступеней уплотнения. Перепады давлений, создаваемые ими, меньше перепадов, создаваемых ими в составе узла уплотнения. В связи с этим при расчете лабиринтно-винтовых уплотнений для работы в качестве концевых уплотнений валов необходимо предусмотреть запас по перепаду давлений около 30%. Это необходимо также для компенсации износа абразивными частицами выступов нарезок и увеличения радиального зазора между ними. [c.420]

Более детальная теория зоны обратных токов турбулентной струи дана в работе Г. Н. Абрамовича (1957), предложившего также струйные методы расчета гидравлических сопротивлений в каналах трубчатых теплообменников и в лабиринтных уплотнениях гидравлических и воздуходувных машин (1936). [c.820]

Лабиринтные уплотнения (рис. 24) при правильной их конструкции можно применять для любых скоростей и видов смазки. Эффективность их определяется правильным чередованием малых зазоров с зонами, обладающими большим зазором, в которых происходит потеря кинетической энергии попадающей извне струи жидкости или газа. Теория расчета их не отличается от указанной выше для проточек (прямоточных лабиринтов). [c.33]

Надежной методики расчета гидравлических характеристик лабиринтных уплотнений, работающих в жидкости, нет. Это связано не только со сложностью процессов течения в отдельных элементах, но и с взаимным влиянием потоков в них. [c.48]

При проектировании черпаковой трубки необходимо провести расчет объема масла и размера кожуха и проверить (нанести на чертеже) границы масляного кольца во вращающемся кожухе при полностью опорожненной гидромуфте. При нейтральном (выключенном) положении черпаковой трубки она ни в коем случае не должна вхо,дить своими черпающими концами (даже незначитель-ноХ в масляное кольцо. В противном случае это поведет к добавочной нагрузке насосного колеса и, следовательно, двигателя, к понижению КПД гидромуфты и разбрызгиванию масла. Последнее может вызвать утечки масла через лабиринтные уплотнения. Выпол- [c.57]

Износ лабиринтов вызывает резкое увеличение объемных потерь. Проведенные расчеты показали, что снижение к.п.д. турбины Баксанской ГЭС из-за износа уплотнений может достигать 5%. Поэтому выбор износостойких материалов имеет существенное значение. Износостойкость лабиринтов можно повысить либо изготовляя их из более твердого материала, либо путем создания уплотнений, значительно снижающих протечки. Попытка упрочнить лабиринтные кольца цементацией оказалась неудачной вследствие больших деформаций колец, возникающих после термической обработки. [c.92]

Концевое лабиринтно-винтовое уплотнение работает на газожидкостной эмульсии. Ее влияние на характеристики уплотнения может быть оценено лишь экспериментальным путем, поэтому в первом приближении расчет уплотнения выполняют по зависимостям, выведенным для устройств, целиком заполненных жидкостью. [c.418]

Результаты исследования истечения через ненрофилиро-ванные отверстия положены в основу теории и методики расчета лабиринтных уплотнений, применяемых для уменьшения утечки газа через зазоры между подвижными и неподвижными элементами турбомашин. [c.222]

Развитие усталостных трещин в эксплуатации имело место в дисках III ступени турбины двигателя НК-8-2у на самолетах Ту-154Б в зонах высокой концентрации нагрузки по отверстиям крепления дисков к валу двигателя. Расчеты методом конечных элементов показали наличие сложного напряженного состояния в тех местах диска, в которых обычными традиционными методами расчета оценивали напряженное состояние как линейное [1, 2]. При применении решения на основе обобщенного представления о плосконапряженном состоянии в ряде сечений не учитывается наличие касательных напряжений и неполностью учитывается объемно-наиряженное состояние дисков в ободной части, в том числе и в местах лабиринтных уплотнений. Тем более погрешности в оценке реального напряженного состояния возникают в местах концентрации нагрузок у отверстий под болты, соединяющие диск с валом турбины. Как показала практика эксплуатации таких дисков, именно у крепежных отверстий возникают усталостные трещины, которые в последующем распространяются в направлении ступичной части диска к валу. Реализуемое напряженное состояние материала диска по сечениям отличалось от расчетного, поскольку максимальная интенсивность напряженного состояния по расчету соответствовала сечению, расположенному перпендикулярно к плоскости роста трещины [2]. [c.542]

Двухфазный поток жидкости. Истечение двухфазной жидкосТй под давлением через кольцевой зазор в лабиринтных уплотнениях является обычным для питательных насосов котлов и стержней регулирования процесса ядерных реакторов с жидкостным охлаждением. Давление внешней среды здесь меньше, чем упругость насыш,енных паров, соответствуюш,ая температуре жидкости внутри установки. По мере того, как переохлажденная или на-ходяш,аяся под давлением жидкость протекает по зазору уплотнения, давление ее постепенно уменьшается и достигает значения, равного упругости насыщенных паров. В этом месте мгновенно возникает парообразование. В двухфазном потоке жидкости отношение давлений, соответствующее критическому расходу, обычно лежит между отношением упругости насыщенных паров к давлению на входе и отношением, которое может быть получено, исходя из критической скорости. Для большинства расчетов это правило достаточно точно. [c.52]

При расчете перепада давлений в лабиринтном уплотнении с правой стороны насооа известны начальный [c.143]

Получим формулу для расчета прямоточного лабиринтного уплотнения. Установим зависимость между относительным статическим давлением перед я-м гребнем = Рп-1 Ро н относи-тельны.м давлением в изоэктропийно заторможенной струе. [c.269]

В результате необратимых процессов пластичности и ползучести деформация дисков может быть значительной и приводить к нежелательным явлениям — изменению зазоров в лабиринтных уплотнениях, короблению, изменению посадок, задеванию лопаток за корпус и т. д. Пластические деформации, появляющиеся сразу после нагружения, в дальнейшем не увеличиваются вследствие упрочнения материала, если нагрузки не превышают первоначально приложенных это используют на практике. Для того чтобы при работе не менялись посадки и зазоры, а материал деформировался упруго, применяют технологическую операцию предварительной раскрутки диска — автофретирование. Диск, почти полностью механически обработанный, за исключением посадочных мест, раскручивается (обычно без лопаток) на специальной технологической установке при постоянной температуре, примерно соответствующей рабочей. Частоту вращения при этой операции определяют расчетным путем таким образом, чтобы напряжения в диске примерно соответствовали напряжениям упругого расчета для облопаченного диска на максимальном рабочем режиме в эксплуатации. Затем диск снимают с установки и подвергают окончательной механической обработке посадочные места, уплотнения и т. п. В табл. 4.2 приведены остаточные удлинения дисков газовых турбин различных размеров (типов) по наружному диаметру после автофретирования и указана относи- [c.122]

Прим расчета лабиринтно-винтового уплотнения вала центробежного насоса. Исходные данные среда - вода давление воды перед уплотнением рд = 4,5 МПа температура воды до 30 С частота вращения вала 5800 мин потцэебляемая уплотнением мощность не более 4 кВт диаметр вала в месте установки уплотнения 40 мм длина проточной части уплотнения не более 120 мм. [c.418]

Цервые экспериментальные исследования лабиринтных уплотнений раэных типов и мощности, расходуемой на вращение дисков, были выполнены в ЦАГИ еще в тридцатых годах. Вопросы, связанные с расчетом величин Л(Рз и Л д, подробно изложены в монографии М. И. Невельсона (1954). Анализ существующих методов определения величины Л д и сравнение расчетных данных с экспериментальными приводятся в работе А. Г. Бычкова (1963). [c.856]

Расчет крышки турбины на прочность производят для трех состояний при нормальной работе турбины (рис. IV.22, б) при полном сбросе нагрузки с генератора и закрытом направляющем аппарате (рис. IV.22, в) при аварийном состоянии в случ е срыва лабиринтных колец на ступице радиальноосевого рабочего колеса, когда на всю нижнюю поверхность крышки действует давление (такое же, клк на входе в уплотнение). В последнем случае допускают повышенные на 0% напряжения. Такой расчет проводят для гидротурбин, работающих при повышенных напорах. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...