Станины Жесткость на изгиб

Для коротких станин жесткость на изгиб в вертикальной плоскости, определенная по моменту инерции сечения, умножается на коэффициент 1 [c.267]

Жесткость станин на изгиб в го-ризонтальной плоскости. Для станин с разомкнутым контуром сечения из вертикальных и горизонтальных или наклонной стенок и для станин с замкнутым контуром поперечного сечения жесткость на изгиб в горизонтальной плоскости определяется моментом инерции сечения относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести сечений. [c.267]

Для станин из двух стенок с перегородками приведенная жесткость на изгиб в горизонтальной плоскости определяется из условия равенства максимальных перемещений станины и балки постоянного поперечного сечения той же длины ири установке их на двух опорах и нагружении сосредоточенной силой в середине расстояния между опорами. [c.267]

Станины — модели с различными внутренними ребрами показаны на рис. 42. Передняя стенка у моделей с горизонтальными ребрами не показана на рис. 42. При нагружении моделей оказалось, что приваривание торцовой стенки не приводит к заметному увеличению жесткости на изгиб. Относительная жесткость при изгибе моделей с разными внутренними ребрами (жесткость модели без ребер принята за 100%) представлена на рис. 43. Нагрузка приложена на расстоянии 455 мм от места заделки. Жесткость увеличивается максимально (на 32%) в модели с двумя диагональными ребрами. Горизонтальные поперечные стенки практически не увеличивают момент инерции. Сварные швы несколько уменьшают толщину стенки в месте сварки. Этим можно объяснить снижение жесткости модели с поперечными ребрами на 10—20% по сравнению с моделями без ребер. [c.45]

Возникает естественный вопрос, не целесообразнее ли было бы затратить то же количество металла не на перегородки, а на утолщение стенок. Ответ на это дает табл. 10 второе решение несколько выгоднее для всех моделей, кроме моделей 5 и 6, в отношении лишь жесткости на изгиб, но весьма невыгодно в отношении жесткости на кручение поэтому делать в станине перегородки все же целесообразнее, вообще говоря, чем утолщать ее стенки. [c.134]

Жесткость станин на изгиб в вертикальной плоскости. Жесткость станины на изгиб в вертикальной плоскости определяется моментом инерции сечения относительно горизон- [c.266]

Расчет станин. Станины представляют собой сложные геометрические конструкции с большим количеством внутренних стенок, ребер жесткости, назначение которых — минимизация массы станины при обеспечении требуемой прочности и жесткости. Поперечное сечение станин может быть разомкнутым или замкнутым, если конструкция работает только на изгиб (также с допол- [c.388]

Очень действенным и применяемым во всех станинах средством достижения необходимой жесткости являются внутренние перегородки — поперечные, связывающие продольные стенки станины, а также значительно менее распространенные продольные перегородки. Достигаемый эффект зависит в сильнейшей степени от правильного размещения таких перегородок в станине. Ошибки в этом отношении могут привести к тому, что увеличение жесткости, достигнутое с помощью перегородок, совершенно незначительно и не оправдывает даже добавочного расхода металла и осложнения литья. Это наглядно иллюстрирует табл. 9, в которой сопоставлены относительные (сравнительно со станиной коробчатого сечения тех же размеров, но без перегородок) величины жесткости 5 на изгиб и 5 на кручение, [c.134]

Корпусные детали типа брусьев (станины некоторых станков, поперечины, ползуны и т. д.), у которых одно измерение больше двух других, рекомендуют рассчитывать на изгиб в двух плоскостях и кручение. Жесткость отдельных элементов при изгибе и кручении определяется из условия равенства перемещения рассматриваемого элемента и бруса постоянного сечения. [c.10]

Высота сечений станин ва ножках определяется условиями необходимой жесткости. Для токарных станков на ножках оптимальное отношение высоты сечения к ширине примерно равно 1. Для револьверных станков характерны работа с большими осевыми силами от сверл и влияние на точность обработки деформаций изгиба станин в вертикальной плоскости. Поэтому для станин револьверных станков на ножках отношение высоты сечения к ширине принимается равным 1,2—1,5. [c.257]

Расчет деформаций станины под действием внешних усилий является наиболее сложной задачей. В общем случае станина подвергается изгибу в двух плоскостях и кручению. В случае замкнутого профиля поперечного сечения расчет деформаций можно производить обычными методами сопротивления материалов на основании расчета соответствующих моментов инерции сечения. Если по длине балка имеет переменное сечение, то за расчетное выбирают сечение, находящееся на расстоянии /д длины от наибольшего. Влияние поперечных ребер и перегородок на жесткость изгиба и кручение при замкнутом контуре невелико и его можно не учитывать. [c.216]

При расчете деформаций станин незамкнутого профиля необходимо учитывать влияние ребер, соединяющих стенки станины. Как показывают экспериментальные исследования, проведенные в ЭНИМСе, ребра не оказывают существенного влияния при изгибе станины в вертикальной плоскости (рис. 101, а), и при расчете деформаций можно определять момент инерции сечения 3у относительно нейтральной оси у — у. Ъ случае необходимости увеличения жесткости в вертикальной плоскости следует либо делать приливы (ребра) на внутренней стенке станины, либо делать стенки двойными, как показано на рис. 98. [c.217]

Из этих данных, полученных для станин токарных станков, видно существенное влияние типа ребер на жесткость станины при изгибе. При уточненных расчетах станины рассматривают как плоские рамы (поперечные ребра) или фермы (диагональные ребра). При решении статически неопределимой системы применительно к случаю нагружения станины сосредоточенной силой, приложенной в середине (рис. 101, в), получены формулы для расчета приведенной жесткости сечения (EJ) р в [22]. Эти значения следует подставить в обычную формулу деформации при изгибе двухопорной балки [c.218]

При расчете деформаций станин незамкнутого профиля (рис. 332, б) необходимо учитывать влияние ребер, соединяющих стенки станины. Как показали экспериментальные исследования ЭНИМСа, ребра не оказывают существенного влияния при изгибе станины в вертикальной плоскости и при определении деформации можно брать момент инерции сечения /у относительно нейтральной осИ —У (рис. 335, а). В случае необходимости увеличения жесткости в вертикальной плоскости следует либо делать приливы (ребра) на внутренней стенке станины, либо стенки делать двойными. [c.398]

На станине укрепляются все основные узлы стыковой машины. Усилие осадки, достигающее в мощных машинах 100 т и более, воспринимается станиной, которая должна обладать достаточной прочностью и жесткостью. При малой жесткости станины она изгибается при осадке (фиг. 151), нарушая соосность свариваемых деталей. Это иногда приводит также к трещинам в стыке. Быстрое охлаждение зоны стыка [c.217]

Таким образом, изгиб, кручение и перемещение станины на упругом стыке описываются в случае принятых допущений дифференциальными уравнениями второго порядка. Характерным для всех трех процессов является зависимость коэффициентов приведенной жесткости Сь Сг и Сз от координат точки приложения силы. [c.215]

В проектировочных расчетах станина на фундаменте, так же как и фундамент на грунте, рассматриваются как балки на сплошном упругом основании. Для станин, закрепленных на фундаменте или подлитых, смещения в стыках между станиной и фундаментом, как правило, незначительны и поэтому могут не учитываться. Для станин, установленных на отдельных опорах и не закрепленных, расчет производится по приведенным значениям коэффициентов постели, определяемым из условия равенства перемещений сечений балки на сплошном упругом основании и перемещений в опорах станка. Влияние отпора грунта деформациям станины в большинстве случаев з итыва-ют коэффициентом повышения жесткости. При расчете станин на общей плите цеха без закрепления болтами и без подливки в первом приближении жесткость системы станина — фундамент можно принимать равной сумме жесткостей станины и фундамента. При этом расчетная нагрузка определяется приведением силовых факторов к оси станины. Упругие перемещения определяются как для балки, лежащей на жестких опорах, а влияние отпора грунта на деформации системы станина — фундамент учитывается умножением расчетной жесткости станины на коэффициент повышения жесткости При этом жесткость системы станина—фундамент на изгиб в вертикальной плоскости EJf.p = RвEJ, на изгиб в горизонтальной плоскости EJJ F = [c.402]

Динамика силовых деформаций стаиипы, установленной иа опорах, определяется ее массой, жесткостью на изгиб и кручение, упругими свойствами стыка, образованного станиной и опорой, и рассеянием, энергии колебаний как в теле станины, так и в стыке. При нахождении математических зависимостей, определяющих характер движения станины, принимаем [c.209]

Анализ передаточной функции (40) показывает, что станина как цииамическое звено описывается сложной передаточной функцией 4-го порядка. Однако для практических конструкций станков жесткость на изгиб и кручение оказывается на один-два порядка больше контактной жесткости стыка, то есть [c.217]

Применительно к машине на рис. 4, б элементы динамической схемы соответствуют — приведенной массе инерционных грузов 4 — жест-1ЮСТИ на изгиб балки 3 резонатора Ri — внутреннему сопротинлению в материале балки 3 и трению в соединениях между якорем 8, скобой 5, центральной частью балки 3 и захватом 9] ш, — приведенной массе якоря 8 возбудителя колебаний, части скобы 5, центральной части балки 3 резонатора и захвату 9 и Rg — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала образца, Сц п R соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению упругого элемента датчика 11 силы — суммарной массе станины /, колонн 2, верхней траверсы 6 и возбудителя 7 колебаний и — соответственно жесткости и сопротивлению огюр (па рис. 4, 6 не показаны). Переменная сила электромагнитного возбудителя колебаний приложена к — захвату 9 (к центральной части балки 3 резонатора), и колебания резонатора возбуждают через заделку его упругого элемента. [c.38]

При расчете станины рассматриваются как балки постоянной жесткости [42]. Станины продольнофрезерных, продольнострогальных и других станков для обработки плоскостей рассчитываются на изгиб в верт И-кальной плоскости, станины токарных станков — на изгиб в поперечном направлении и на кручение. Аналогично рассчитываются станины расточных станков. [c.589]

Вспомогате.1ьные коэффициенты для определения жесткости станин на изгиб в горизонтальной плоскости [c.268]

Я/. с. 4Л. Относительная жесткость моделей станин на изгиб с я (модели станин с юрцочой стенкой отмечены знакам ) и отношение Св/С жестко- [c.46]

При изгибе в горизонтальной плоскости (рис. 101, б) ребра оказывают существенное влияние на жесткость. Если ребра отсутствуют, то изгиб стенок происходит относительно нейтральной оси сечения каждой стенки г — г и жесткость становится очень низкой. Наоборот, при абсолютно жестких ребрах обе стенки станины работают как одно целое, и момент инерции следует подсчитывать относительно оси 2—г. В действительности ребра, соединяющие стенки станины, не обеспечивают работы двух стенок как одного сечения, и расчетный момент инерции в первом приближении можно получить на основании экспериментального коэффициента Аизг оценивающего жесткость ребер при работе на изгиб [c.218]

Расчеты фундаментов и систем станина—фундамент—основание . Жесткость фундамента на изгиб определяется произведением модуля упругости на момент инерции в вертикальной плоскости EpFpy, а в горизонтальной — Жесткость на кручение — произведением модуля- сдвига на момент инерции при кручении GpJpi p. Для армированных фундаментов расчет ведется по приведенной площади, определяемой по площади сечения бетона и площади сечения арматуры, умноженной на отношение модулей упругости арматуры и бетона. [c.401]

Широко применяются в станинах станков поперечные перегородки, расположенные так, как схематически показано на фиг. 80,а и б (вид в плане). Система перегородок по схеме б образует вместе с продольными стенками конструкцию более жесткую, чем при расположении их по схеме а (ср. пунктирные линии на схемах). Превосходство перегородок диагональных (зигзагообразных), расположенных по схеме фиг. 80,5, над параллельными (прямыми) было убедительно доказано обстоятельными экспериментами, произведенными канд. техн. наук. X. М. Еникеевым (ЭНИМС) над чугунными моделями станин с различным расположением перегородок и ребер жесткости на стенках [15] и [16]. Из подвергнутых исследованию моделей 13 типов наиболее жесткими в отношении горизонтального и вертикального изгиба и кручения оказались модели по фиг. 81, а и <5 — с диагональ-ныии перегородками. Довольно жесткой оказалась также модель по фиг. 82, б [c.134]

Для определения общих деформаций станин их предлагается рассматривать как балки постоянной приведенной жесткости, величина которой на изгиб и кручение определяется по расчетным зависимостям, полученным на основе решения задачи деформации станины как тонкостенной конструкции, состоящей из продольных стенок и перегородок [2]. В частности, станину двухстоечиого КРС, установленного на 3 опоры (рис. 1, а), можно представить как двухопорную балку, испытывающую изгибные деформации, заделанную но линии задних опор и испытывающую деформации кручения. [c.209]

Ко 2-й группе относятся погрешности, вызванные деформациями кулачков люнета или патрона элементов передней стойки и станины и деформацией изгиба стебля. Эти погрешности зависят от способа базирования заготовки и инструмента, жесткости системы СПИД, режима резания и конструкции головки. Различные смещения осей заготовки и инструмента, обусловленные отжатием передних концов заготовки 63 и инструмента б в противоположных направлениях могут вызывать как уменьшение, так и увеличение несоосности Вд, что сказывается на диаметре и форме заправочного отвгрстия. Обнаружено также, что влияние погрешностей е , 63 и би на формообразование заправочного отверстия различно проявляется в зависимости от кинематической схемы его обработки. Рассмотрим особенности формообразования заправочного отверстия при обработке по основным кинематическим схемам и выявим погрешности, приобретаемые отверстием в условиях несоосности заготовки и инструмента. [c.169]

Прямолинейность простроганной детали в продольном направлении зависит от правильности изготовления и установки станины, а не от прямолинейности поверхности стола. Часто в этом не отдают себе отчета и стремятся повысить точность обработки путем многократного прострагивания стола станка. В одних случаях это средство помогает, в других — нет. Объяснение такому противоречию можно найти в следующем. При строгании стола, уложенного на неправильную станину, его поверхность в продольном сечении в некоторой степени (хотя и не полностью) копирует линию изгиба станины. Если обрабатываемая деталь имеет малую жесткость (длинная планка), то, будучи прижата к стол она принимает его форму. Строгая такую пленку, мы, очевидно, придадим ее верхней поверхности ту же форму, которую имеет поверхность стола (фиг. 14). При этом толщина планки по всей длине получится одинаковой, и после снятия со станка, когда планка выпрямится, она окажется простроганной правильно. [c.24]

Расчет станины как бруса прои.чводится по правилам сопротивления материалов от номинальной нагрузки, приложенной с одной стороны к матричному блоку, а с другой — к опорам коленчатого вала. Для опасных сечений находят угол поворота главных центральных осей, а затем и положение нейтральной оси. Определяют напряжения в опасных точках сечения как суммарные от изгиба в двух взаимно перпендикулярных плоскостях и от растяжения. Для расчета деформации станины разбивают брус по длине на участки примерно равной жесткости и общую деформацию находят как сумму деформаций отдельных участков. Некоторую особенность представляет определение деформации стола в автоматах для объемной штамповки и в горизонтальноковочных машинах. Схема нагружения опасного сечения стола показана на рис. 5.5. Сначала находят положение центра тяжести сечения О, а затем положение нейтральных осей (определяют угол о ). Общая деформация стола [c.101]

Способствует повышению жесткости базирование шпиндельной бабки на призме вместо базирования по плоскости, постановка клиньев у суппорта со стороны, не нагруженной силой резания. Длинные ходовые винты должны работать на растяжение, чтобы не было опасности продольного изгиба. Развитие обечайки у корпусов передних бабок и трименение литых крышек вместо штампованных не только повышают жесткость, но и способствуют повышению динамического качества станка, что будет показано ниже. Способствует существенному увеличению жесткости станин их выполнение в виде замкнутых рам и особенно в виде монолитов, когда станина скрепляется с основанием по всей длине. [c.198]

При, изгибе р горизонтальной плоскости ребра оказывают существенное влияние на жесткость. Если бы ребра отсутствовали, то изгиб стенок происходил бы относительно нейтральной оси сечения каждой стенки и жесткость была бы очень низкой. На0б0130Т, при абсолютно жёстких ребрах обе стенки станины будут работать как одно целое и момент инерции Jг должен быть подсчитан относительно оси 2. В действительности ребра, соединяющие стенки станины, не обеспечивают работы двух стенок как одно сечение, и расчетный момент инерции Jp может быть в первом приближении получен на основании экспериментального коэффициента оценивающего жесткость [c.398]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...