Температурный градиент сопротивления

Согласно (1-54) коэффициент теплоотдачи дисперсного потока можно увеличить за счет увеличения кажущейся теплопроводности пограничного слоя (что определяется характером движения и размером твердых частиц и др. факторами), а также за счет увеличения температурного градиента в пограничном слое дисперсного потока (в связи с меньшей толщиной этого слоя). Последнее зависит не только от обстановки, создаваемой твердыми частицами в пристенной зоне, но и от термического сопротивления ядра потока (см. гл. 6-8). [c.45]

Изложив в общих чертах процессы плавления и затвердевания металлов, перейдем к описанию аппаратуры и методик, которые должны применяться при проведении точных измерений. Размеры образца металла зависят в основном от размеров платинового термометра сопротивления, применяемого для измерения температуры. Тепло, отводимое от металла термометром через измерительные провода и арматуру, должно быть всегда пренебрежимо мало по сравнению с теплотой плавления, т. е. глубина погружения термометров должна быть достаточной. Если это условие не выполняется, возникают температурные градиенты, нарушающие всякое подобие равновесия в образце независимо от неравновесностей, обусловленных конечной скоростью его затвердевания. Должна также сохраняться чистота металлов, что достигается при использовании [c.173]

Влияние слоя теплоизолятора на температурное состояние стенки при стационарном режиме теплообмена иллюстрируется рис. 16.1. Введение теплоизоляционного слоя при неизменных температурах сред и коэффициентах теплообмена с обеих сторон стенки увеличивает внутреннее термическое сопротивление и уменьшает тепловой поток. Вследствие этого повышается температура на наружной поверхности теплоизоляции по сравнению с температурой поверхности незащищенной стенки, понижается температура на ее внутренней поверхности и уменьшается температурный градиент в защищаемой стенке. Рост температуры наружной поверхности увеличивает ее излучение, что приводит к дополнительному уменьшению коэффициента теплопередачи и теплового потока. [c.468]

М. А. Михеев экспериментально исследовал влияние радиального температурного градиента при нагревании и охлаждении на гидравлические сопротивления при ламинарном течении и нашел следующую зависимость [c.214]

Неучтенный температурный градиент в поперечном сечении образца приводит к значительным искажениям определяемых механических свойств. По данным [1] испытания графита при температуре 3000° С с прямым нагревом электрическим током на образцах диаметром 10 мм было отмечено занижение предела прочности в 4 раза, деформативности в 7.7 раза по сравнению с испытанием в условиях косвенного нагрева. При нагреве методом электросопротивления образцов с защитными покрытиями положение может еще более усугубляться из-за неравномерного распределения плотности тока по сечению образца вследствие различия величин удельных электрических сопротивлений материала покрытия и образца, могущих отличаться по величине на несколько порядков. [c.52]

Как видно, с ростом температурного градиента коэффициент трения может увеличиваться. Объясняется это тем, что с ростом температурного градиента увеличивается нормальный градиент механических свойств, следовательно, сопротивление деформации. В общем случае с ростом температуры возможно снижение, рост или переход коэффициента трения через максимум или минимум в зависимости от коэффициентов С, А, т, п. [c.121]

С повышением температурного градиента коэффициент трения может увеличиваться, так как растет нормальный градиент механических свойств, а следовательно, сопротивление деформации. В общем случае с повышением температуры возможно уменьшение, увеличение или переход коэффициента трения через максимум или минимум. [c.190]

Заметное снижение температур с одновременным уменьшением температурных градиентов по толщине стенки может быть получено в результате таких конструктивных мер, как применение экранов в зонах сопловой коробки, на участке цилиндра между рабочим колесом первой ступени и диафрагмой второй ступени, между ободом диафрагмы и цилиндром для высокотемпературных ступеней применение ободов, диафрагм с повышенным термическим сопротивлением. [c.181]

Для точных работ по записи кривых охлаждения следует по возможности применять печи сопротивления, так как в этом случае скорость охлаждения может регулироваться в узких пределах автотрансформатором или реостатом. Печь с платиновой обмоткой служит продолжительное время при работе до 1500° такую печь изредка можно применять даже До 1600°. Следует отметить, что платиновые печи сравнительно не дороги, так как стоимость перегоревшей обмотки (скрапа платины) является заметной долей стоимости нового нагревательного элемента. Размещение деталей печи зависит от того, подводится ли термопара к расплаву сверху или применяется тигель с отверстием для термопары, вследствие чего термопара подводится снизу. Способ установки зависит также от летучести исследуемого металла. Если металл очень летуч, то иногда невозможно предупредить заметное загрязнение проволоки термопары во время эксперимента. В этом случае должно быть предусмотрено приспособление для градуировки термопары во время снятия кривой охлаждения. В противном случае, если градуировать загрязненную термопару в условиях, при которых температурный градиент вдоль обмотки печи отличается от градиента в установке для снятия кривой охлаждения, можно получить неточные результаты. [c.168]

Проблема повышения сопротивления термической усталости материалов сопряжена с большими трудностями. В первую очередь для этого необходимо знать условия эксплуатации деталей. При этом большую роль играет воспроизводимость температурных условий во время нагрева и охлаждения. Равномерность теплопередачи по сечению анализируемых деталей также имеет существенное значение. Чрезмерно большое повышение температуры в отдельных областях опасно из за возможности местного перегрева или пережога. Поэтому целесообразно уменьшать толщину работающих деталей с целью снижения температурного градиента. Во время термического нагружения большое значение имеет повышение теплопроводности, а также замена охлаждающих жидкостей. Часто из-за кон- [c.116]

Как видно, в электрическом поле и вследствие температурного градиента возникают разные неравновесные распределения электронов, и в связи с этим скорости релаксации в указанных двух случаях могут существенно различаться. Электрическое сопротивление появляется вследствие процессов рассеяния, стремящихся восстановить равновесное распределение в электрическом поле. В процессе рассеяния электрон из правой части фиг. 10.5, а переходит в левую, и его волновой вектор должен при этом существенно измениться. С другой стороны, когда отклонения от равновесия вызваны температурным градиентом, то возвращение к равновесию может происходить как вследствие процессов с большим изменением волнового вектора (при этом электроны переходят с заполненных уровней на свободные в противоположных сторонах фигуры), так и вследствие процессов с малым изменением волнового вектора и энергии (при этом электроны переходят с заполненных на свободные уровни в одной стороне фигуры). Поскольку область энергии вблизи ферми-поверхности, в которой функция распределения Ферми меняется от 1 до 0, имеет порядок АвТ , то этот же порядок имеют изменения энергии при последнем процессе и соответственно происходят малые изменения волнового вектора электрона. Как будет видно в дальнейшем, если сопротивление обусловлено главным образом рассеянием на [c.188]

В этой системе в процессе направленного затвердевания создается температурный градиент в интервале от 50 до 70° С/см. Температура таких печей контролируется автоматически с помощью двухцветного оптического пирометра, у которого контурная следящая система мощностью 35 кВА регулируется стабилизатором с сердечником насыщения. Тепловая масса этих печей сопротивления обеспечивает стабильность, необходимую для равномерного движения поверхности раздела жидкость — твердая фаза. [c.128]

Поверхностные слои инструментов горячей деформации в каждом цикле нагрев — охлаждение изменяют свой объем. При нагреве поверхностные слои должны были бы расшириться, но более холодные внутренние слои препятствуют этому, вследствие чего вначале внешние слои упруго сжимаются (рис. 30). Если температурный градиент от поверхности внутрь детали достаточно велик, то при данном коэффициенте теплового расширения напряжение сжатия при доминирующей температуре достигнет действительного предела текучести (предела ползучести) и в поверхностном слое произойдет пластическая деформация (сжатие). При быстром охлаждении этот же слой должен был бы постепенно сжиматься, но из-за предшествовавшей пластической деформации и из-за сопротивления теперь уже более нагревшихся внутренних слоев протекание этого процесса затруднено или он вообще не происходит и, таким образом, поверхностный слой сначала упруго, а затем пластично растягивается. При восстановлении первоначальной температуры размер поверхностного слоя совпадает с его первоначальным размером, но в нем остается растягивающее напряжение, величина которого соответствует пределу текучести стали. Поэтому в новом цикле нагрев — охлаждение возникает дополнительная остаточная деформация (см. рис. 30). Если можно было бы повышение температуры поверхности ограничить так, что возникла только упругая деформация, то диаграмма напряжение—деформация стала бы обратимой и термическая усталость не наступила. [c.47]

На последнем этапе расчета на прочность вычисленное значение наибольшего коэффициента интенсивности напряжений Кг (как определенной функции нагрузок, размеров тела и длины начальной трещины) приравнивается некоторому критиче-.скому значению этого коэффициента, характеризующему сопротивление материала отрыву на фронте трещины нормального разрыва. Получается критериальная зависимость, связывающая допускаемые величины внешних нагрузок, длин трещин, внутренних напряжений, температурных градиентов и т. д. В случае устойчивого развития хрупких трещин эта зависимость служит для опр.еделения длины трещины. [c.520]

Возможность сопротивления хрупкому разрушению зависит от знания распределения напряжений и деформаций и от правильного сопоставления этого распределения со свойствами материала в данных условиях. В этом разделе рассмотрены некоторые из наиболее эффективных методов расчета напряжений и деформаций в крупных вращающихся деталях. Напряжения и деформации прежде всего возникают под действием центробежных сил и температурных градиентов. При некоторых условиях напряжения складываются, а в других случаях они нейтрализуют друг друга. Если комбинированные напряжения и деформации не выходят за предел упругости, которым обладает данный материал, то их можно определять отдельно, а полученные результаты складывать. Если комбинированные нагрузки приводят к напряжениям, превышающим предел упругости материала, то теоретически необходимо решать общую упругопластическую задачу. В основном достаточно использовать только уравнения статики, где [c.85]

Как было указано в гл. 3, мощность, развиваемая термопарой, не зависит от объема ее ветвей, если невелики контактные сопротивления. Например, термопара с длиной ветви 100 мм и сечением 100 мм при отсутствии контактных сопротивлений могла бы быть заменена термоэлементом длиною 1 мм, сечением 1 мм , т. е. осуществлена с затратой в 10 раз меньшего количества ТЭМ. В реальных термоэлементах размеры ветви ограничиваются электрическим сопротивлением контактов, подводом и отводом тепла и потерями температурного градиента в контакте. Это влияние особенно заметно для термоэлементов с большой теплопроводностью материала ветвей. [c.106]

Обычно используется метод Бриджмена, в котором керамический сосуд с расплавом, имеющий форму готового изделия, например турбинной лопатки, опускается из печи сопротивления или индукционной печи. Отвод тепла, обеспечивающий кристаллизацию, осуществляет медный поддон, охлаждаемый водой. Повысить температурный градиент можно погружением охлаждаемого конца изделия в жидкое олово [32]. Значительно более высокую скорость кристаллизации получают методом зонной индукционной или электроннолучевой плавки, ограниченным, однако, возможностью кристаллизации только стержней диаметром до 10 мм и длиной до 150 мм. Направленная кристаллизация происходит при наличии плоского фронта кристаллизации и обеспечивается достаточно большим отношением температурного градиента G к скорости кристаллизации V [c.171]

В гомогенной установке тепло развивается во всей активной зоне. За вычетом нарушений за счет охлаждающих труб, dQ dt меняется по закону синуса вдоль оси и как функция Бесселя нулевого порядка — вдоль радиуса цилиндрической установки, показанной на фиг. 96. Это тепло должно передаваться за счет теплопроводности через смесь к теплоносителю. Несмотря на то, что активная зона состоит из веществ с большой теплопроводностью, малыми температурными напряжениями и большим скалываю ИМ сопротивлением, твердая смесь может очень быстро разрушиться под действием высоких температурных градиентов, необходимых для передачи нужных количеств энергии. Важно также, чтобы эти свойства не ухудшались под воздействием интенсивного излучения, состоящего в данном случае из осколков деления, нейтронов, р-и у-лучей. Это требование уменьшает выбор разбавителей строительных и охлаждающих материалов из числа подходящих по ядерным свойствам. [c.272]

В каталитических реакторах с мешалкой все тепло реакции выделяется в порах катализатора, отводится к поверхности зерна и передается от поверхности к жидкости. Для реактора, близкого по режиму работы к изотермическому, большая часть тепла затем передается в радиальном направлении через насадку, стенку и внешнее сопротивление хладоагента. Каждый этап процесса передачи тепла обусловлен наличием температурного градиента. Если сумма этих температурных градиентов превосходит величину критической разности температур, то [реактор оказывается очень чувствительным к изменениям кинетики реакции или условий теплопередачи. [c.430]

Так как часть термического сопротивления теплопередаче распределяется внутри насадки, то реакторами с насадкой можно управлять при более высоком общем температурном градиенте по сравнению с существующим в нерегулируемом трубчатом реакторе. Если основным термическим сопротивлением является насадка реактора, то критическая разность температур (от центра к стенке) для цилиндрической трубы составляет 1,39 Г2/ (ср. с величиной 1,0 Т /Е в том случае, когда все термическое сопротивление сосредоточено в стенках [Л. 3]). [c.432]

Однако, если учесть, что даже при сравнительно высоком сжатии эта площадь составляет незначительную долю номинальной поверхности, то и в этом случае из-за резкого уменьшения сечения теплопроводящего пути в зоне контакта возникает значительное термическое сопротивление и резко растет температурный градиент. [c.232]

Величина электросопротивления термометров описанного типа несколько изменяется в зависимости от величины измерительного тока. Это может происходить из-за установления температурного градиента в термометре в результате плохой теплопроводности угля [49]. Постоянная времени-этих термометров больше, чем у термометров из угольных пленок, но все же она достаточно мала с точки зрения практических применений. Сопротивление термометра мало изменяется под действием внешнего магнитного поля, причем величина этого изменения, как и для других угольных термометров, пропорциональна Я . Основное сходство термометров, изготовленных из сопротивле- [c.176]

При определенной скорости нагрева и. охлаждения величина напряжений первого вида зависит от размера и формы изделия, так как величины термического расширения, температуропроводности и модуля упругости для шамотного материала определенной характеристики являются постоянными, а температурный градиент зависит от размера и формы изделия. При температурах ниже 1000° способность материала противостоять возникающим относительным сдвигам зависит от его упругих свойств и предела сопротивления растяжению и срезу. Пластические свойства материала при температурах выше 1000° в значительной мере устраняют опасные температурные перенапряжения. [c.216]

Износ и разрушение материала при трении обусловлены совместным действием поверхностной температуры и температурного градиента, вызывающего напряжение в материале. Когда в материале возникает температурный градиент или когда материал, состоящий из двух и более веществ с различными коэффициентами расширения, нагревается, отдельные его волокна расширяются различно в соответствии с их температурой и коэффициентом расширения. Сопротивление материала тепловому импульсу понимается как стойкость материала в условиях мгновенной генерации тепла. Таким образом, проблема сопротивления тепловому импульсу и тепловым напряжениям сводится к определению тепловых напряжений, обусловленных температурным полем материала. [c.80]

Имеются, конечно, другие факторы, влияющие на совершенство тепловой трубки, и реальные температурные градиенты могут намного превосходить градиенты, вызванные простым потоком пара. В их числе тепловое сопротивление фитиля и стенок тепловой трубки, вариации в положении границы раздела жидкость—пар в фитиле в точке испарения и вариации гидростатического давления столба пара. Кроме того, присутствие примесей может приводить к несмачиваемости части внутренней поверхности. Хотя основы действия газовых тепло- [c.148]

Перемещающийся тепловой фронт при большом температурном градиенте в интервале между индуктором и уровнем охлаждающей воды должен был, согласно изложенному в 44, приводить к последовательному пластическому обжатию участков образца (оболочки), нагретых до максимальной температуры (вследствие сопротивления их расширению со стороны соседних холодных участков). Это предположение полностью подтвердилось при эксперименте. Поскольку деформация образца после первого прохода получается равномериой по длине, исключая края, остаточные напряжения, которые могли бы воспрепятствовать аналогичному эффекту при последующих проходах, не возникают. Поэтому результат следующих проходов (при отсутствии упрочнения материала) не отличается от первого. [c.236]

Эффективная температуропроводность псевдоожи-женного слоя столь велика, что можно пренебречь температурными градиентами во всем объеме слоя. При этом также пренебрегаем влиянием внутреннего термического сопротивления частиц. [c.191]

Приведенные положения о строении полимеров показывают, что в их структуре по сравнению со структурой низкомолекулярных веществ имеются существенные отличия. Несмотря на это в ряде работ [Л. 26—30] теплопроводность полимеров. по аналогии с низкомолекулярными веществами представляется как суммарный результат колебательных движений макромолекул (считается, что перемещение энергии колебаний в направлении, обратном вектору температурного градиента, протекает в основном вдоль главных валентных связей цепных молекул). Согласно этой модели связи ежду атомами и молекулами принимаются за систему элементарных тепловых сопротивлений (Л. 31—34], причем первичные химические связи имеют примерно в десять раз меньшее сопротивление, чем, скажем, ван-дер-ваальсовы связи. Теплоперенос от одного структурного элемента к другому в этом случае осуществляется путем медленного трансляционного, вращательного или колебательного движения некоторой гипотетической единицы полимерной цепи, ответственной за теплофизику полимера. Температурная зависимость теплопроводности полимеров в известной мере подтверждает эти положения. Так, например, с возрастанием температуры увеличиваются тепловые флуктуации макромолекул, и обусловленное этим снижение теплового сопротивления связей ведет к повышению теплопроводности пол1имера. Повышение теплопроводности прекращается по достижении температуры стеклования полимера. 6 области выше температуры стеклования, когда полимер переходит в высокоэластичное состояние, наблюдается. увеличение свободного объема в полимерной матрице, что приводит к повышению термического сопротивления и соответственно к понижению теплопроводности полимера. [c.32]

Экспериментальное исследование напряжений возможно на натурных деталях и на их моделях. Исследование натурных деталей возможно с помощью проволочных датчиков сопротивления, метода лаковых покрытий, а также с помощью рентгенографии. Однако на металлической модели очень трудно определить величины концентрации напряжений. Это успешно можно выполнить с помощью поляризационнооптического метода на моделях из оптически-активпого материала. Условия работы и условия нагружения таких деталей паровых турбин, как корпусы стопорных и регулирующих клапанов свежего пара, корпусы клапанов промежуточного перегрева, корпусы цилиндров турбин, сопловые коробки, различные элементы паровпуска, близки, особенно в блочных установках, к работе таких элементов паровых котлов, как цилиндрические барабаны, камеры, коллекторы и т. п. Диски, сварные и цельнокованые роторы паровых турбин работают, как правило, при отсутствии знакопеременных нагрузок и при относительно малых температурных градиентах по радиусу. Вследствие этого для них можно в общем случае применить те же коэффициенты запаса прочности, что и для перечисленных выше неподвижных деталей. При всех прочих равных условиях коэффициенты запаса прочности различны для деформированного и для литого металла для литого они более высоки. [c.30]

Как было указано выше, анализ температурного поля в процессе выпечки инфракрасны ми лучами овидетельствует о том, что температура центральных слоев растет более интенсивно, чем при обычной выпечке. Очевидно, уже во втором периоде процесса температурный градиент начинает уменьшаться, вследствие чего сопротивление термовлагопро-водности также уменьшается и начинается перемещение влаги из центральных слоев в зону испарения. [c.571]

Температурные градиенты устанавливаются обычным путем для измерения деформаций. (усадки) и внутренних напряжений применена электротензометрня. Установка состоит из электроизмерительного прибора на постоянном токе, сомапишущего многоточечного потенциометра и тензодатчиков деформаций и напряжений.- Для установки прибора в нулевое положение использован зеркальный гальванометр. Прибор состоит из пяти мостов для одновременного измерения в пяти участках одного образца или в пяти образцах. Схема моста включает четыре проволочных датчика сопротивления (константановая проволока 0 0,04 мм). Два датчика наклеены по обеим сторонам стальной пластинки и служат для установки моста в нулевое положение два других датчика — выносные (один — для измерения деформаций или напряжений, другой — для температурной компенсации)—собраны в одном приборе — тензо-датчике. [c.262]

Влияние условий термоциклирования, формы образцов и состояния их поверхности, структуры и свойств материала на формоизменение при теплосменах с градиентом температур сложнее рассмотренного ранее. Оно связано с температурной зависимостью сопротивления пластической деформации и характером распределения температур, меняющимся на различных стадиях цикла и регистрируемым с трудом в опыте. Как правило, с повышением температуры нагрева формоизменение становится более заметным. Последнему способствует н увеличение интервала температурных колебаний. Поскольку от темпа температурных изменений зависит величина термических напряжений, возникающих в сечении термоциклируемого материала, ускорение нагрева [c.12]

При распространении тепла через кристалл с температурным градиентом можно представить себе, что фононы впрыскиваются на горячем конце и вытягиваются из холодного конца. Иногда утверждается, что имеется аналогия между движением фононов в кристалле под действием температурного градиента и течением газа через трубу под действием градиента давления. Хотя аналогия кнудсеновскому типу течения газа при низких давлениях найдена для всех очень хороших монокристаллов при достаточно низких температурах, аналогия пуазейлевскому типу течения наблюдается только в очень немногих, особенно совершенных кристаллах и только в очень узком температурном интервале. Во всех других случаях взаимодействие между фононами, которое обусловливает сопротивление потоку тепла, отличается от взаимодействия между молекулами газа, которое вместе со стенками трубы определяет величину потока газа при нормальных давлениях. [c.37]

Лайнере и Сайгсвей [53] считают, что ростовые полосы являются результатом не только температурных флуктуаций, но и огранения кристаллов, причем температурные флуктуации ответственны за тонкие слои роста, а широкие связаны с огранением. По данным этих авторов устранить слои роста, связанные с огранкой, можно при выращивании кристаллов в направлении, отличающемся на 5° от направления [100]. Уменьшение температурных флуктуаций может быть достигнуто с помощью ослабления температурного градиента в расплаве, а также путем снижения уровня расплава в тигле. Следует отметить, что полностью устранить флуктуации температуры в расплаве при индукционном нагреве не представляется возможным вследствие сильной конвекции расплава из-за неравномерного нагрева тигля. Уменьшение температурных флуктуаций, а следовательно и полосчатости кристаллов, может быть достигнуто с помощью нагрева 1ИГЛЯ в печи сопротивления. Однако в этом случае регулировка температуры в процессе выращивания сильно затруднена вследствие большой инерционности таких нагревателей. [c.224]

Как уже отмечалось, на последнем этапе расчета а прочность вычисленное значение коэффициента интенсивности напряжений сопоставляется с некоторым критическим значением этого коэффициента, характеризующим сопротивление материала разрушению. При этом получается зависимость между допустимыми значениями внешних нагрузок, длинами трещин, температурными градиентами, напря- [c.67]

Для нагрева образца применяли переменный ток частотой 180 гц, чтобы свести к минимуму колебания температуры в малых образцах. Электрическое сопротивление электродных проволок, подводящих ток, было подобрано, примерно такое же, как и электрическое сопротивление образца, чтобы уменьшить температурные градиенты по длине образца. Термопары изготовляли из проволок хромеля и алюмеля диаметром 0,127 мм, концы которых сваривали в оправке получали спай в виде плоского диска диаметром 0,508 мм, который прижимался к образцу и имел с ним хороший контакт. Холодные концы термопары находились при комнатной температуре и атмосферном давлении. Выходные концы термопары присоединяли к регистрирующему потенциометру фирмы Лиидс и Нортон для получения непрерывной записи и возможного визуального контроля температуры давления или мощности нагревающего тока. [c.223]

Проба ESSO (Япония) [127]. Для испытаний основного металла применяют широкие пластины с мелким или глубоким надрезом (рис. 105,а). Чувствительность к хрупкому разрушению стыковых сварных соединений определяют на образцах с опрессованным надрезом (рис. 105,6). К образцу прикладывают внешние напряжения растяжения. В процессе испытания образец подвергается дополнительной ударной нагрузке в месте надреза. Испытания проводят в двух вариантах на образцах с равномерным нагревом и при наличии температурного градиента по длине образца. Критерием сопротивления сплава [c.201]

Для измерения температуры в области от —200 до + 700° широко применяются термометры сопротивления. Действие этих термометров основано на свойстве металлов увеличивать свое электрическое сопротивление при возрастании их температуры. Т пл овоспринимаюш ая часть, или чувствительный элемент термометра сопротивления, пре дставляет собой тонкую проволоку, намотанную на жесткий каркас из изоляционного материала. Длина чувствительного элемента термометра сопротивления со -ставляет обычно несколько сантиметров, поэтому при наличии температурных градиентов в среде термометр сопротивления измеряет некоторую среднюю температуру слоев среды, захваченных областью расположения чувствительного элемента. [c.74]

Имея в виду эти результаты, Фридберг [31] провел систематическое исследование группы образцов германиевого сплава, содержащего номинально 0,001 атомн. % индия. Поликристал-лический слиток сплава разрезали перпендикулярно градиенту концентрации примеси, получившемуся в результате процесса кристаллизации. Таким способом были получены образцы с проводимостью р-типа со слегка различной концентрацией примесей. Образцы имели содержание примеси порядка 1,5-10 центров/см , удельное электросопротивление порядка 0,08 о.ч- см при 300° К и температурный коэффициент сопротивления в гелиевой области температур, удобный для термометрии. Из этой группы были выбраны образцы с размерами 10 X 3 X 1 мм, и.мевшие температурный коэффициент сопротивления й = (1/р) ( р/йГ) порядка —1 (°К)" при 4°К и порядка — 1,8(°К) при 2°К. Потенциальные и токовые выводы были присоединены к образцам припоем из индиевого сплава. [c.169]

Выше был сделан вывод о том, что изоляционная подложка под датчиком является нелинейным тепловым сопротивлением в системе и коэффициент эффективной теплопроводности подложки должен претерпевать существенные колебания с изменением температурного градиента по величине и по знаку. При grad H- O Яи должно существенно снизиться и на кривой 1и= f(grad в и) должен образоваться провал. [c.31]

Контактные зоны, служащие нелинейным тепловым сопротивлением, могут быть не только в изоляционной подложке. В относительно глубоко сидящих контактирующих слоях также сохраняется свойство нелинейности, однако их воздействие на датчик ослабляется тем, что они находятся в относительном удалении от датчика (принцип местного влияния) и наименьший температурный градиент в них получается позже, чем в изоляционной подложке. Их влияние в стадии недокомпенсации должно проявляться как разброс точек на кривой = [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...