Пластические Обжатие

Учитывая остаточные напряжения, возникающие при пластическом обжатии, значение напряжения, полученное расчетом по формуле (39), следует рассматривать как номинальное, величина которого условна и может достигать предела текучести и даже превышать его [10]. Потенциальная энергия деформации одной тарелки [c.728]

В связи с тем что оксидная пленка обладает электроизоляционными свойствами, в месте контакта проводов создается достаточно большое переходное сопротивление, которое затрудняет пайку алюминия обычными методами. Для этой цели приходится использовать специальные припои и паяльники (ультразвуковые) либо применять холодную сварку, т.е. пластическое обжатие проводов в месте их контакта. [c.121]

ТАБЛИЦА 28. ВЛИЯНИЕ СРЕДЫ НА ПЛАСТИЧЕСКОЕ ОБЖАТИЕ ПРИ ПРОКАТКЕ ЦИРКОНИЕВЫХ ОБРАЗЦОВ [Ц [c.91]

Рассмотрим еще один пример возникновения нарастающей с каждым циклом односторонней деформации при повторных воздействиях движущегося источника тепла. Представим себе бесконечную пластину и два симметрично расположенных относительно ее срединной поверхности точечных источника тепла, обеспечивающих равномерный по толщине локальный нагрев (это возможно, например, при сварке). Значительные сжимающие напряжения, возникающие в результате интенсивного нагрева, при соответствующих условиях приведут к пластическому обжатию материала внутри окружности некоторого радиуса, чему способствует также соответствующее уменьшение предела текучести. Если периодически включаемый источник тепла неподвижен, результатом повторных нагревов, вследствие возникновения при охлаждении остаточных напряжений растяжения, будет знакопеременное течение. Положение изменится при нере-мещении источника тепла относительно пластинки по некоторой траектории. В этом случае деформация, реализуемая за проход, может оказаться кинематически возможной. Тогда каждый последующий проход будет оказывать действие, не отличающееся [c.224]

Одновременно с пластическим обжатие.м в окружном направлении наблюдалось соответствующее изменение длины участков, [c.236]

Если пружина подвергнется заневоливанию, то шаг пружины-заготовки при проектировании должен быть увеличен на величину пластического обжатия. [c.708]

Сопоставление различных методов повышения усталостной прочности сварных соединений за счет снятия растягивающих и создания сжимающих остаточных напряжений показывает, что сварные соединения с растягивающими остаточными напряжениями имеют низкие пределы усталости. Снятие остаточных напряжений растяжения отпуском или создание в местах концентрации (усиление шва) сжимающих остаточных напряжений точечным нагревом, местным пластическим обжатием и т. п. повышает предел выносливости на 40—110% [47]. [c.19]

При равномерном перемещении индуктора со спрейером относительно гильзы создается тепловое поле в материале гильзы и наблюдается значительный осевой температурный перепад, который обеспечивает равномерное пластическое обжатие гильзы, создающее припуск на ее внутренней поверхности. Ресурс гильзы 85...90 % от новой детали. [c.579]

Уменьшение деформаций и остаточных напряжений путем пластического обжатия металла шва и прилежащей к нему зоны. Глубина деформированного слоя может быть различной в зависимости от усилий на деформирующем инструменте и толщины металла. [c.502]

В ИЭС им. Е. О. Патона [174] проводили исследования на образцах трех типов швеллере, приваренном к планкам фланговыми швами (см. рис. 43, /с), пластине со стыковым швом и пластине с приваренными с двух сторон поперечными ребрами. Пластическое обжатие выполняли на прессе. Использовали пуансоны различной формы и размеров. Так, для образцов с фланговыми швами применяли конусообразный пуансон диаметром 20 мм. Обжатие выполняли вблизи концов швов как на швеллере, так и на планке. Давление на пуансон 28 тс, нагрузку поддерживали в течение 30 с. [c.237]

Оптимальным способом получения диаграммы сдвига является предварительное пластическое обжатие опытной пружины большого индекса, изготовленной по принятой технологии из полуфабриката, намеченного к использованию для навивки пружин. [c.120]

Выбираем марку стали. Для расчета необходимо иметь диаграмму сдвига (7, т) этого материала, которая может быть построена по диаграмме пластического обжатия пружины-образца. [c.125]

При заневоливании пружин, изготовленных примерно из одинакового материала, для работы в последующем соосно (см. 4.3, п. Г) следует выбирать, как и при проектировании обычных концентрических пружин, одинаковый индекс и равную степень пластического обжатия (т. е. одинаковое отношение р = djd). Длина пружин-заготовок должна быть также одинаковой. В этом случае будут удовлетворяться поставленные выше условия (см. 4.3, п. Г), т. е. пружины после заневоливания будут иметь одинаковую длину и будут равнопрочны [II ]. [c.126]

Сопоставляя результаты двух методов расчета, можно отметить, что в первом случае более правильно отражено напряженное состояние волнистой шайбы при ее деформации. В процессе сжатия шайба действительно испытывает одновременно изгиб и кручение, в то время как во втором методе расчета учитывается только один изгиб. Однако можно показать, что последний оказывается несколько завышенным, в связи с чем наибольшие эквивалентные напряжения в опасных точках шайбы в обоих расчетах практически совпадают. Кроме того, расчет на прочность рассматриваемых упругих элементов по номинальным напряжениям является условным, так как волнистые кольцевые пружины подвергаются пластическому обжатию (заневоливанию). [c.210]

Расчет волнистых шайб в связи с их пластическим обжатием [c.212]

Из сказанного следует, что предусмотренное ГОСТ 3057—79 округление острых углов у кромок диска является весьма рациональным, так как этим устраняются зоны, в которых возникают пики напряжений. Для тарельчатых пружин значения напряжений, получаемые по формуле (9.7) практически условны. Это объясняется тем, что, как уже указывалось, все тарельчатые пружины, как правило, подвергаются пластическому обжатию. [c.223]

Для установления величины истинных напряжений необходимо изучить остаточные напряжения, возникающие в связи с пластическим обжатием пружины. Теоретическое исследование этого вопроса впервые проведено В. И. Феодосьевым [3]. Однако расчет пластического обжатия тарельчатых пружин представляет собой достаточно сложную задачу, поэтому в инженерной практике обычно ограничиваются подбором тарельчатых пружин непосредственно по рабочей нагрузке Р, руководствуясь при этом заранее разработанными и экспериментально апробированными таблицами, одна из которых имеется в ГОСТ 3057—54. В упомянутых материалах указана также и упругая осадка (например, Xj = 0,8/), которую способна дать одна тарельчатая пружина при рабочей нагрузке. i-, [c.223]

Как уже отмечалось, конечной операцией изготовления тарельчатых пружин является, как правило, их обжатие до полного сплющивания. При этом в наиболее напряженных зонах тарелок обычно возникают пластические деформации, а при разгрузке в меридиональных сечениях тарелок сохраняются остаточные напряжения, имеющие в опасных зонах сечения напряжения, противоположные напряжениям, возникающим при нагружении. При достаточной продолжительности процесса пластического обжатия обеспечивается стабильность благоприятного распределения остаточных напряжений. В результате заневоливания несущая способность тарельчатых пружин в пределах упругости возрастает, высота тарелок при этом несколько уменьшается. Исследованию этих вопросов посвящена работа [2]. [c.224]

Рис. 9.7. Нормальные напряжения в меридиональном сечении тарелки в положении предельного пластического обжатия

Остаточная осадка пружины после пластического обжатия [c.229]

Наряду с подъемными канатами, приведенными в табл. V.2.2, в последние годы началось внедрение канатов с пластически обжатыми прядями по ТУ 14-288-14—78, имеющих примерно на 10 % большее разрывное усилие каната в целом по сравнению с канатами тех же диаметров по ГОСТ 2688—80 и в 1,3—2,8 раз более [c.242]

Канаты типов ПК-Р и ПК-РО (экспериментальные) изготовляют в соответствии с ТУ. Пластически обжатые пряди (рис. И) этих канатов обладают достоинствами описанных канатов типа ЛК-Р и ЛК-РО, работоспособность их выше [24]. [c.21]

Хорошие эксплуатационные показатели на подъемных установках имеют канаты из пластически обжатых прядей, изготовляемые со знаком качества по ТУ 14-4-1070— 80. Промышленные испытания подтвердили преимущества этих канатов при одном и том же диаметре каната на 8—12% увеличивается их разрывное усилие (путем повышения степени заполнения площади поперечного сечения металлом), снижаются контактные напряжения и уменьшается истирание проволок в прядях не винто- [c.23]

Для проволоки малого диаметра ( г < 2 Л1.и) получить надежную диаграмму растяжения (е, а) трудно, так как при испытаниях проволока проскальзывает в зажимах. В этом случае диаграмму сдвига (у, т) можно рекомендовать -строить по диаграмме пластического обжатия опытного образца пружины сжатия большого индекса, навитой из исследуемой проволоки с таким расчетом,. чтобы при полном сжатии пружины [c.70]

В нижнюю головку главного шатуна установлены верхний 18 и нижний 20 стальные тонкостенные вкладыши, залитые свинцовистой бронзой. Поверхность трения их покрыта сплавом олово-свинец толщиной 0,04 мм. Поверхности вкладышей, которыми они опираются на крышку и шатун, покрыты слоем бронзы толщиной 0,01 мм для устранения фреттинг-коррозии. Для повышения стабильности размеров вкладышей в процессе изготовления их подвергают пластическому обжатию. Образующую рабочей поверхности вкладышей обрабатывают по гиперболе для компенсации деформаций шатунной шейки коленчатого вала. [c.32]

Серия Ш — со штемпелевкой. Образцы этой серии имели в месте надреза остаточные напряжения растяжения, которые были созданы пластическим обжатием их средней части. [c.104]

Ш-3 И даже меньшими, чем для образцов серии Ш (фиг. 60). Это можно объяснить тем, что значительное увеличение зоны пластического обжатия привело к относительно более равномерному распределению пластических деформаций. [c.109]

Конструкция образцов показана на фиг. 65. Все образцы были изготовлены из стали марки Ст. 3 для сварных мостов толщиной 6 = 8 мм. После вырезки все заготовки были подвергнуты отжигу на снятие возможных в них остаточных напряжений от проката и газовой резки. Начальное напряженное состояние в образцах было создано применением нагрева и пластическим обжатием средней части. Были испытаны следующие серии образцов. [c.114]

Волнистые пружинящие шайбы различного диаметра представляют собой пологогофрированные-эамкнутые кольца прямоугольного поперечного сечения (рис. 22). Их обычно штампуют из топкой холоднокатаной стальной ленты (сталь 65Г) толщиной S = 0,3-г-0,5 мм и после термообработки, как правило, в качестве заключительной операции подвергают длительному пластическому обжатию до развертки в плоское кольцо (заневоливание на 24—48 ч). [c.725]

Перемещающийся тепловой фронт при большом температурном градиенте в интервале между индуктором и уровнем охлаждающей воды должен был, согласно изложенному в 44, приводить к последовательному пластическому обжатию участков образца (оболочки), нагретых до максимальной температуры (вследствие сопротивления их расширению со стороны соседних холодных участков). Это предположение полностью подтвердилось при эксперименте. Поскольку деформация образца после первого прохода получается равномериой по длине, исключая края, остаточные напряжения, которые могли бы воспрепятствовать аналогичному эффекту при последующих проходах, не возникают. Поэтому результат следующих проходов (при отсутствии упрочнения материала) не отличается от первого. [c.236]

Так, О. Пухнер, создавая в концентраторе точечным нагревом остаточные напряжения сжатия, повысил предел выносливости сварного соединения в 2 раза [80], а Т. Р. Гэрни [107, 108] пластическим обжатием получил значительное повышение усталостной прочности сварных соединений. [c.20]

После местного пластического обжатия предел выносливости образцов из стали СтЗкп с фланговыми швами повысился на 70% (см. рис. 139). Долговечность пластин из стали 10Г2С1 с поперечными ребрами и пластин со стыковым швом после линейного обжатия увеличилась в 5—10 раз. Пределы выносливости повысились на 40—110%. [c.237]

Наведение полей остаточных сжимающих напряжений для пластин и оболочек становится целесообразным после появления в них усталостных трещин. Эти напряжения могут быть созданы путем единичного перенагружения конструкции или при местном пластическом обжатии концов трещины шаровыми штампами по типу проб Бринелля. [c.64]

Как известно, при расчете пластически обжатых (заневолен-ных) тарельчатых пружин по номинальным напряжениям часто выбирают допускаемые напряжения, иногда превосходящие даже предел прочности материала. Очевидно, что в этом случае расчет является чисто условным, поскольку поле действительных напряжений у заневоленной пружины является совершенно иным. При этом напряжения в сравнении с упругим решением распределяются по сечению значительно более равномерно. [c.230]

Техническая xapaктepи .кa стального каната двойней свивки из круглых пластически обжатых прядей типа ПК-РО конструкции 6X36(1 + 7+7/7+14)4-1 о. с. (ТУ 14-4-1070—80) [c.119]

Суммарная внутренняя пластическая деформация металла шва и околошовных зон при одинаковом термическом цикле и прочих равных условиях (метод сварки, геометрия свариваемых кромок, жесткость соединения, величина зазоров и т. д.) при сварке аустенитной стали, благодаря более высокому значению коэффициента теплового расширения и отсутствию полиморфных превращений, протекает значительно интенсивнее, нежели при сварке перлитных сталей. При многослойной сварке околошовная зона и нижележащие слои металла шва подвергаются многократному пластическому обжатию и растяжению, в результате чего они могут заметно упрочниться Это явление получило название самонак-лопа при сварке [36]. [c.97]

Рис. 54. Графические построения в связи с получением диаграмйш сдвига по диаграмме пластического обжатия пружины

При расчете на выносливость заневоленных пружин следует учитывать остаточные напряжения, возникшие в связи с пластическим обжатием, причем на характер их распределения [c.84]

Основной причиной поломки рам являются усталостные разрушения в сечениях, ослабленных концентраторами напряжений (отверстия, сварные швы). В табл. XVII.2 приведены данные по пределам выносливости материала и соединений рам. Предел выносливости штампованных и гнутых профилей на 25—35% выше чем у прокатанных. Сварные швы обладают пределом выносливости в 4—5 раз меньшим листового материала и требуют упрочения зоны шва. Для упрочения применяют чеканку, местное пластическое -обжатие или нагрев вблизи концов шва. [c.479]

Прямолинейность образующей наружной поверхности вкладыша имеет большое значение для обеспечения плотности прилегания вкладыша к постели. Неблагоприятное влияние на работу вкладыша оказывает корсетная форма образующей (вогнутость образующей в сторону бронзы), при которой уменьша- ется контактное давление в средней части вкладыша на постель и тем самым ухудшается отвод тепла от вкладыша в постель. Следствием такого дефекта обычно бывает задир подшипника. Исходные (при изготовлении) и предельные (в эксплуатации) геометрические параметры вкладышей выбраны на основании )асчетов, тензометрирования, опыта доводки и соответствуют ОСТ 9340—71. Для повышения стабильности этих параметров в эксплуатации на заводе-изготовителе разработан и внедрен метод пластического обжатия заготовок вкладышей, позволяющий получить в антифрикционном слое готового вкладыша остаточные напряжения растяжения, которые, суммируясь с рабочими напряжениями сжатия, снижают общий уровень напряжений во вкладыше на работающем дизеле. [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...