Предел текучести нижний стали

Приведены результаты экспериментального исследования предела текучести трубной стали марки Д. Рекомендуется повысить значение нижнего предела текучести и соответственно других механических характеристик, что дает существенный экономический эффект. [c.430]

Рельсы подвесных дорог работают в сложных условиях местных и общих напряженных состояний. Их расчет на прочность рекомендуется выполнять по методу допускаемых напряжений. Если исходить из принятых значений коэффициентов перегрузки, однородности материала и условий работы, принимаемых в расчетах по предельному состоянию, то коэффициент запаса при определении допускаемых напряжений по отношению к нижнему значению предела текучести для сталей класса С38/23 можно принять равным 1,35, для сталей более высокого класса прочности 1,45 и для алюминия 1,6 для расчета на выносливость — 1,25. Значения допускаемых напряжений для расчета рельсов и рельсов-балок подвесных путей на прочность при действии основных нагрузок для разных марок стали приведены в табл. 3.1. [c.37]

Таким образом, на основании проведенных исследований можно сделать вывод, что при циклическом деформировании образцов малоуглеродистой стали при амплитуде напряжений, лежащей между нижним и верхним пределами текучести, наблюдается понижение верхнего предела текучести. Причем степень его понижения зависит от величины первоначальной амплитуды напряжений. Изменение нижнего предела текучести во всех случаях несущественно, тогда как изменение длины площадки текучести значительно. Эти изменения связаны, по-видимому, с протеканием процессов микропластической деформации на поверхности образца при напряжениях ниже макроскопического верхнего предела текучести. Это объяснение, однако, не учитывает процессы старения, которые могут протекать в процессе циклического деформирования. Поэтому дальнейшие исследования процессов микропластической деформации и их влияния на верхний предел текучести и площадку текучести с учетом скорости деформирования и процессов старения могут привести к более полному пониманию природы предела усталости в малоуглеродистых сталях. [c.216]

Поэтому на основе анализа большого фактического материала по пределам текучести следует пересмотреть нормы и повысить значение нижнего предела величины От, а также соответственно и других механических характеристик, что, безусловно, даст огромный выигрыш по всем экономическим показателям (облегчение конструкций, уменьшение расхода высококачественных марок сталей и т. д.). [c.195]

Стали с перлито-ферритной структурой имеют низкую стоимость и просты в производстве. Они могут упрочняться до 540 МН/м в зависимости от содержания углерода и марганца. Низкое содержание углерода способствует хорошей свариваемости. Такие стали используют для гражданских инженерных сооружений, паровых котлов с ограниченным давлением и температурой, труб для экономайзеров и испарителей, а также для отливок деталей турбин низкого давления. Широко используют эти стали и при производстве ядерных энергетических установок. Однако имеется много узлов, применение в которых перлитных сталей нецелесообразно и неэкономично из-за их низкой прочности и недостаточного сопротивления ползучести. Стали с повышенным пределом текучести и сопротивлением ползучести, получаемые при легировании, могут иметь структуру мелкодисперсного перлита, перлито-бейнитную и структуру с переходом от верхнего к нижнему бейниту с соответствующим увеличением прочности. [c.49]

Удельная прочность титановых сплавов велика плотность сплава при нижнем уровне предела текучести, равном 65 кг /мм , не превышает 4,51 г/см . Очевидно, что титановые сплавы, будучи на 40—45% легче хромистой нержавеющей стали, равны ей по уровню предела текучести [24, 117]. [c.9]

Нормы механических свойств данной марки стали определяются в ТУ следующими характеристиками сго.г (Тв 65 if ан, а° (угол холодного загиба) НВ. Все эти характеристики, как правило, находят при температуре 20° С. Ввиду совершенно очевидной целесообразности, во всех Случаях, повышения характеристик пластичности 6s, tjj и Zh верхний предел их величины не оговаривается приводятся лишь минимальные значения. Обязательно должно быть оговорено отклонение величины предела текучести обычно в ТУ приводятся абсолютные величины верхнего и нижнего пределов текучести. [c.429]

На той стадии испытаний, когда в образце распространяются полосы Чернова — Людерса (например, в малоуглеродистой стали) периодически происходит резкая релаксация напряжений, возникает кривая напряжение—деформация, имеющая выпуклости и вогнутости. При этом амплитуда колебаний напряжений в направлении вверх и вниз различается в зависимости от жесткости испытательной машины, часто становится трудным поддерживать постоянную скорость деформаций, возникают затруднения [7] при определении нижнего предела текучести. Кроме того, у некоторых материалов в результате взаимодействия атомов растворенных элементов, например углерода и азота, с дислокациями при определенных температурах и в определенном интервале скоростей деформации возникает пилообразная кривая напряжение — деформация. В той области становится трудным регулирование скорости деформации с использованием обратной связи с удлинением на расчетной длине образца, поэтому такое регулирование приходится осуществлять вручную [61. [c.47]

Конструктивную прочность конструкционных сталей можно оценить по диаграмме конструктивной прочности, построенной в координатах предел текучести аод — вязкость разрушения Ki . На рис. 5.16 представлена обобщенная диаграмма конструктивной прочности конструкционных сталей различных классов и способов упрочнения. На диаграмме указаны области средне и высокоуглеродистых легированных сталей. Штриховой линией отмечено значение Оо 2 1 400 МПа, являющееся нижней границей для высокопрочных сталей. На диаграмме также указаны приблизительные области различных механизмов распространения трещины при испытаниях на Ki , построенные на основании фрактографических исследований. [c.363]

Сварочные материалы, применяемые для сварки металлических конструкций, должны обеспечивать механические свойства металла шва и сварного соединения (предел прочности, предел текучести, относительное удлинение, ударная вязкость) не ниже нижнего предела механических свойств основного металла, установленного для данной стали Государственным стандартом или техническими условиями. [c.485]

Улучшаемые легированные стали применяют для большой группы деталей машин, работающих не только при статических, но и в условиях циклических и ударных нагрузок (валы, штоки, шатуны и др.), концентрации напряжений, а в некоторых случаях и при пониженных температурах. При выборе стали кроме предела текучести, вязкости, чувствительности к надрезу важное значение имеют верхний и нижний пороги хладноломкости, сопротивление усталости. [c.264]

Таким образом, сериальная кривая ударной вязкости чистой отожженной низкоуглеродистой стали имеет низкий уровень нижнего плато и высокую ТНП (Т , Tqy), так как разрушение сколом облегчено. Релаксация напряжений при ТНП Т, ) определяет резкий переход и высокий уровень верхнего плато . Добавки включений сульфидов в сталь снижают уровень верхнего плато , но не влияют на переходную температуру. Подобный эффект получается при испытаниях материалов, имеющих постоянное число различно ориентированных включений [14] (см. рис. 120), так как межчастичное расстояние в поперечном направлении меньше. Аналогичные кривые для среднеуглеродистых сталей такой же чистоты гораздо более плавные. Нижнее плато расположено выше (так как измельчение микроструктуры с избытком компенсирует увеличение предела текучести), ТНП — ниже, а уровень верхнего плато также ниже, благодаря повышенному пределу текучести и малым значениям коэффициента деформационного упрочнения. [c.207]

Важно отметить, что обычные пределы выносливости почти всегда выше макроскопического предела текучести материала, но ниже предела прочности Мелкозернистая низкоуглеродистая сталь является исключением. У нее сочетание коротких дислокационных скоплений в наиболее легко активируемых зернах с сильно закрепленными дислокациями в соседних зернах может вызвать появление интрузии при напряжениях, составляющих около 80% от макроскопического нижнего предела текучести [3]. При этом предел текучести отдельных зерен, конечно, повышается. В такой мелкозернистой стали предел выносливости представляет собой напряжение, при котором происходит распространение интрузии из одного зерна в другое. Разница между этим эффектом [c.221]

Это подтверждает рис. 25, который иллюстрирует изменение значения К/с разными способами изготовленных кованых и термообработанных инструментальных сталей в зависимости от предела текучести. Можно констатировать, что вязкость сталей с увеличением предела текучести уменьшается. Используя дополнительные данные, полученные результаты можно подразделить на несколько зон. Результаты, располагающиеся вблизи нижней граничной кривой,—это данные, относящиеся к литым сталям, блюмам вблизи верхней граничной кривой располагаются данные для хорошо прокованных, с мелким зерном аустенита, а также для переплавленных (ЭШП), очищенных от вредных примесей плавками. [c.43]

Проведенные Дагдейлом р ] эксперименты на пластинах из мало углеродистой стали с большой точностью подтвердили эту гипотезу. Примерная диаграмма а — е испытанной им мягкой стали приведена на рис. 100 (нижний предел текучести равен примерно 20 кГ/мм ). В опытах Дагдейла было показано также, что краевая щель длины I и внутренняя щель длины 21 (см. рис. 100) имеют ), пластические отрезки одинаковой длины d. [c.284]

Опыты Дж. Гопкинсона (1872 г.) и Б. Гопкинсона (1905 г.) над проволоками из мягкой стали показали, что при ударе предел текучести примерно в два раза превышает статически измеренный предел текучести. В их опытах напряжение, вызывающее предел у текучести, определялось по высоте падения груза Р (рис. 152), ударяющего по шайбе А на нижнем конце проволоки, верхний конец которой закреплен неподвижно. [c.251]

При изучении сопротивления растяжению строительной стали инженеров заинтересовало в особенности явление внезапного удлинения на пределе текучести. Тот факт, что при определенном значении растягивающего напряжения происходит внезапное падение растягивающей нагрузки и что после этого металл получает значительное удлинение при несколько пониженном напряжении, хорошо известен. Бах ввел для этих двух значений напряжения наименования верхнего и нижнего пределов текучести ). Дальнейшие опытные исследования показали, что нижний предел текучести в меньшей степени зависит от формы образца, чем верхний на этом основании на практике ему придается большее значение. Испытания на изгиб и кручение показали, что характерные линии текучести (линии Людерса) в этих условиях появляются при значительно более высоких напряжениях, чем в случае однородного распределения напряжений, откуда выясняется, что начало текучести зависит не только от величины наибольшего напряжения, но также и от градиента напряжений. Недавно под руководством А. Надаи были проведены важные эксперименты со сталью при пределе текучести. Они показали, что начало текучести весьма сильно зависит от скорости деформирования ). Кривые рис. 183 воспроизводят результаты, полученные для мягкой стали в широком интервале скоростей деформирования (M=ds/d = 9,5-10 до M = 300 сек ). Из них видно, что не только предел текучести, но также предел прочности и полное удлинение в сильной степени зависят от скорости деформирования. [c.437]

Для сравнения также показаны температурные зависимости предела текучести, номинальных разрушающих напряжений Следует обратить внимание на общую закономерность все характеристики трещиностойкости К , и резко изменяются в определенном диапазоне температур. В этом и проявляется хладноломкость стали с ОЦК решеткой полностью хрупкое разрушение на нижнем шельфе температурной зависимости сменяется полностью вязким разрушением на верхнем шельфе. [c.103]

Рис. 2. Зависимость нижнего предела текучести от скоростей деформаций при постоянной температуре для мягкой стали 21] (по оси ординат — нижний предел текучести, МН/м ).

Легированные стали с относительно небольшой массовой долей элементов обычно в сумме, не нревышаюш ей 2-3 %, и с низким содержанием углерода, используемые для сварных металлоконструкций, называют низколегированными. Прокат из низколегированных сталей для строительных конструкций поставляют по ГОСТ 19281-89, ГОСТ 6713-91, ГОСТ 27772-88 и ТУ. В ГОСТ 27772-88 приведены такие стали, в обозначениях марок которых буква означает назначение стали или принадлежность ее к стандартной системе, цифры — предел текучести (нижний гарантированный или средний, МПа). Например, С345, С375, где С — строительная сталь, 345, 375 — ст , МПа. Высокий уровень легирования сдерживается ухудшением свариваемости, снижением сопротивления хрупкому разрушению и экономической эффективности. В табл 7.8 приведены механические свойства проката из низколегированных сталей, применяемых в строительных кон- [c.119]

В ГОСТ 27772-88 приведены такие стали, в обо-значешш марок которых буква означает назначение стали или принадлежность ее к стандартной системе, цифры — предел текучести (нижний гарантированный или средний, МПа). Например, С345, С375, где С — строительная сталь, 345, 375 — МПа. [c.302]

По опытам Баха, Баумана и др., явление существования верхнего и нижнего пределов текучести мягкой стали постепепно исчезает при повышении температуры (фиг. 269). [c.340]

Лучше всего исследовано влияние скорости нагружения для углеродистых сталей. При этом вводятся два предела текучести (верхний и нижний) и оказывается, что наиболее чувствителен к изменению скорости нагружения верхний предел. Чтобы иметь представление о величине этого эффекта, заметим, что при увеличении скорости нагружения на порядок верхний предел текучести углеродистых сталей увеличивается примерно на 4 кг мм . Таким образом, при увеличении скорости нагружения на пять порядков, что примерно соответствует переходу от статического к ударному нагружению, верхний предел текучести возрастает на 20 кг1мм . Ясно, что для мягких (малоуглеродистых) сталей этот эффект весьма суш ествен, а для высокопрочных (высокоуглеродистых) сталей им можно пренебречь ). [c.462]

Задача 17.2 (к 17.2). Определить предельную нагрузку для системы, состоящей из четырех стальных стержней, нижние концы которых соединены общим шарниром (рис. 17.15). Площади Р поперечных сечений всех стержней одинаковы и равны 4 см . Предел текучести стали принять равньии 250 МПа. [c.605]

Определим теперь площадь поперечного сечения стержня по допускаемой нагрузке. Так как стержень выполнен из мягкой стали, имеющей на диаграмме растяжения (сжатия) площадку текучести, то после того, как в верхней части стержня напряжение достигнет предела теку- чести, здесь оно дальше увеличиваться- не будет. С уве- личеипем силы Р напряжение станет расти только в нижней части стержня. Так будет происходить до такого 1значения силы Р, когда и в нижней части стержня напряжение достигнет предела текучести. Только после этого описанное увеличение силы вызовет текучесть всего стержня. Иначе говоря, предельной нагрузкой в данном случае будет та, которая вызовет напряжение в обеих частях стержня, разное а . После того как в верхней части стержня напряжение достигло а ,, наша система стала как бы статически определимой, так как часть предельной силы, идущей на растяжение верхней части, уже известна, т. е. стала равной or f,, где —искомая площадь поперечного сечения стержня. [c.75]

Экстремум на диаграмме конструктивной прочности был обнаружен также и при изотермическом превращении аустенита в интервале температур 250—450°С (рис. 8.17). Наибольшие значец]в .цяз-кости разрушения стали со структурой бейнита соответствуют температуре распада переохлажденного аустенита, равной 350°С. Снижение температуры распада до 250°С ведет к росту предела текучести и уменьшению значений вязкости разрушения. Это связано главным образом с увеличением содержания углерода в а-фазе и увеличением степени блокировки дислокаций внедренными атомами углерода. Уменьшение пластичности ферритной матрицы затрудняет протекание релаксационных процессов в вершине трещины и увеличивает скорость ее распространения, снижая тем самым сопротивление стали хрупкому разрушению. Сложный характер диаграммы конструктивной прочности объясняется не только влиянием структурных изменений в бейните при варьировании температурой распада аустенита, но и сменой морфологии бейнита, т. е. переходом от нижнего бейнита к верхнему. При температурах образова- [c.149]

Многоцикловые долговечности отдельных перегрузочных ре ки-мов сравнивались на уровне а = 211 МПа, соответствуюш ем долговечности 5 10 " циклов. В табл, 1 и на рис. 1 приведена зависимость среднего значения долговечности от количества циклов предварительной перегрузки при Де = 8 10 . Полученные результаты показывают, что односторонняя повторная перегрузка в область нижнего предела текучести и в случае ыизкоуглеродпстой конструкционной стали вызывает понижение среднего значения многоцикловой долговечности до 22609 циклов при 100 циклах предварительной повторно-пластичес- [c.351]

Приведен обзор имеющихся литературных данных о влиянии предварительной односторонней и повторной перегрузок на иоследующую многоцикловую усталость механических металлов. Представлены результаты экспериментального исследования о влиянии односторонней и повторной перегрузок в области нижнего предела текучести и упрочнения низкоуглеродистой стали ЧСН 11375.1 на ее многоцикловые усталостные характеристики. Полученные данные дополнены замечаниями о влиянии перегрузки на развитие дислокационной субструктуры при последующем многоцикловом нагружении. [c.435]

Система нагружения. На рис. 1 изображена схема нового криостата. Все силовые детали изготовлены из сплава Ti—6А1—4V. Титан и его сплавы по сравнению с другими традиционными конструкционными материалами при низких температурах имеют значительно больший предел текучести и меньшую теплопроводность. Верхнее и нижнее основания соединены тремя полыми титановыми штангами диаметром 13, длиной 457, толщиной стенки 0,25 мм. Верхнее основание крепится болтами к криостату. В средней части штанги дополнительно фиксируются пластиной. Основания и промежуточная пластина, создавая достаточную жесткость конструкции, обеспечивают течение гелия вдоль стенок сосуда Дьюра. Дополнительными элементами жесткости служат цилиндры (толщина стенки 1.6 мм), концентрично расположенные между нижним основанием и промежуточной пластиной, изготовленные из нержавеющей стали. Цилиндры находятся в жидком гелии и не являются дополнительным теплопроводом. В цилиндрах размещаются электрические провода и трубки для подачи гелия. Диаметр титановой тяги составляет 3.2 (нижняя часть) и 6.3 мм (верхняя часть). Такая тяга выдерживает нагрузку до 4,5 кН (при комнатной температуре). При низких температурах несущая способность удваивается (Э,0 кН при 4 К). Соосность образца относительно оси растяжения обеспечивается жесткими допусками на обработку ( 0,013 мм) и посадочным местом между нижним основанием и гайкой на конце тяги, имеющем сферическую поверхность. [c.385]

Влияние температуры на разрушение сваренных полос из углеродистой стали, содержащей 0,16—0,28 /о С, показано на рис. 61. В полосе без надреза и при отсутствии остаточных напряжений [91] разрушение происходит при весьма больших пластических деформациях на уровне предела прочности Ствр (кривая RQP). При наличии острого надреза (без остаточных напряжений) при температуре выше верхней критической t р происходит разрушение путем сдвига при достижении предела прочности при снижении температуры ниже 1кр разрушение, происходит путем отрыва на уровне напряжений предела текучести (кривая PQST). Если при этом имеются значительные остаточные напряжения, например, после сварки, то при температуре ниже t кр картина разрушений меняется. При температурах, меньших нижней критической г кр, напряжения от внешних нагрузок больше критических (линия озУ) приводят к распространению хрупкой трещины по всему сечению и к хрупкому разрушению. При меньших напряжениях хрупкая трещина может возникнуть, но ее развитие замедляется при выходе из области значительных остаточных напряжений. [c.220]

По техническим условиям SA201 в сталях для листов гарантируется величина временного сопротивления, для которого установлены нижний и верхний пределы. Кроме того, установлена минимальная величина предела текучести. Пластичность характеризуется дгносительным удлинением, величина которого близка к требуемому [c.111]

На фиг. 10 приведены кривые длительной прочности сварных соединений стали 15ХШ1Ф (электроды ЦЛ-27) при двух уровнях прочности заготовок до сварки. В одном случае сталь перед сваркой термически обрабатывалась на предел текучести при комнатной температуре, равный 40—45 кПмм (нижний уровень прочности для стали) в другом предел текучести заготовки был равен 52—58 кПм.мР. После сварки все образцы прошли отпуск по режиму 720—730 — 5 час. [c.28]

Исследование влияния механических свойств гайки на сопротивление малоцикловому разрушению резьбового соединения показало [16], что при понижении статических свойств материала гайки долговечность повышается. Так, соединения из стали 25Х1МФ с пределом текучести 750 МПа с гайкой из стали 12Х2МФА с пределом текучести 500 МПа обладают большей долговечностью (на 10—15%) по сравнению с соединениями с гайкой из стали 25Х1МФ. Это связано с более благоприятным распределением усилий по виткам резьбы сопряжения. Однако при больших уровнях затяга и амплитуды прикладываемого напряжения снижение механических свойств может привести к циклическому срезу витков гайки (см. рис. 10.2). К повышению сопротивления усталости приводит также увеличение высоты гайки. Так, при изменении высоты гайки от Нх = 0,8 до Яа = 1,5 (й — диаметр шпильки) сопротивление малоцикловой усталости соединений повышается на 10—15%. На сопротивление циклическому разрушению влияет и форма опорной поверхности гайки. Для уменьшения эффекта изгиба опорные поверхности делают по сфере (выпуклой или вогнутой). Исследования влияния формы опорной поверхности показали, что при осевом нагружении применение вогнутой опорной поверхности повышает, а выпуклой — снижает сопротивление малоцикловой усталости по сравнению с соединением, имеющим гайку с плоским опорным торцом. Так как в ряде конструкций сферические опорные поверхности закаливают, то в зону закалки попадают и нижние витки, что приводит к снижению малоцикловой долговечности таких соединений (до 30—40%). Поэтому в подобных конструкциях гаек необходимо, чтобы резьба формировалась на 2—3 витка выше опорной поверхности. [c.210]

Чистое железо — мягкий и пластичный металл и поэтому он чаще используется лишь в качестве исходного материала при производстве специальных сталей. Стали состоят из железа с добавками углерода, который в сочетании с соответствующей термической обработкой, увеличивает пределы текучести и ползучести. Растворенный углерод стабилизирует аустенит — высокотемпературную аллотропическую форму железа — и очень незначительно стабилизирует феррит, находясь в стали преимущественно в виде цементита РезС. Когда температура стали повышается, сталь переходит в аустенитное состояние, а при последующем охлаждении ниже этой температуры сталь претерпевает эвтектоидное превращение, в результате которого выделяется феррит и цементит. Если превращение имеет место при температуре, при которой диффузионные процессы не происходят, образуется мартенсит, представляющий собой пересыщенный твердый заствор углерода в железе и обладающий высокой твердостью. <огда превращение происходит при высокой температуре, образуется перлит, который состоит из пластинок феррита и цементита. Стали бывают либо доэвтектоидные, в которых содержится в основном феррит, либо заэвтектоидные, содержащие свободный цементит. Структура, состоящая из феррита и перлита, мягкая и пластичная, но с увеличением скорости охлаждения, температура превращения понижается и перлитная структура становится более мелкозернистой, а материал более твердым. При промежуточных значениях температуры между мартенситом и перлитом существуют структуры, известные под общим названием бейнит. Мелкие выделения цементита и феррита, наблюдаемые с помощью металлографического микроскопа, меняют структуру от пластинчатой при высокой температуре (верхний бейнит), до перистой при более низкой температуре (нижний бейнит). [c.48]

Несколько повреждений переходов из стали 12Х1МФ, расположенных на главном паропроводе горячей нитки промперегре-ва (570° С), были обнаружены после 10 тыс. ч работы блочной установки. Наряду с основными сквозными трещинами длиной 40— 70 мм (рис. 2, б) на внутренней поверхности трубы в нижней части образовалась сетка трещин резличной глубины. Характерно, что указанные повреждения имели место в металле как с низкой, так и с очень высокой ударной вязкостью. Причиной разрушения переходов паропроводов были температурные напряжения, возникшие в результате того, что при пуске и остановке блока пар, конденсируясь в верхней части паропровода (в районе предохранительных клапанов), стекал в нижнюю горячую часть паропроводов. На внутренней поверхности возникали растягивающие напряжения, которые могли превосходить предел текучести металла. [c.9]

Допускаемые величины расчетных напряжений в нижней растянутой поверхности крыла равны примерно пределу текучести материала обшивки. В соответствии с этим положением уровни расчетных напряжений ор в крыльях из сплавов алюминия, титана и стали будут составл ггь примерно 370, 950, 1300 МПа соответственно. Требуемые величины вязкости разрушения для рассмотренных материалов [c.429]

Циклический предел упругости стали Х18Н10Т при Т = = 650° С для мягкого одночастотного, двухчастотного нагружения лнагружения с выдержками определялся [70] с допуском на пластическую деформацию, равным 0,05% (Ho.oj), а циклический предел текучести Оо.г — с допуском на остаточную деформацию в 0,2% приведены на рис. 4.16. Видно, что значения отношений как Оо,о5 (темные точки), так и Оо,2 (светлые точки) к соответствующим характеристикам исходного нагружения для различных уровней напряжений при исследованных формах циклов образуют некоторую совокупность, причем верхняя ее граница соответствует значениям 00,05/00,05 и 00,2/00,2 для больших, а нижняя — для меньших уровней максимальных напряжений. При этом величины [c.109]

В статическом опыте, т. е. опыте, представляющем последовательность состояний равновесия, мягкая сталь обнаруживает три различные области поведения область упругой гуковской деформации, область простой сен-венановской нластической деформации, лежащую между верхним и нижним пределами текучести, и область обобщенной сен-венановской деформации, в которой пре- [c.342]

К анализу поведенрш материала при высокой скорости деформации целиком относится то, что сказано в 1 предыдущей главы о свойствах материала в зависимости от времени. Из попыток детального объяснения влияния скорости деформации приведем только выдвинутое недавно объяснение запаздывания текучести в мягкой стали. Пластическая деформация, согласно этой теории, связывается с движением свободных, несвязанных дислокаций (нарушений кристаллической структуры). Чтобы эти дислокации начали двигаться, надо приложить извне некоторое напряжение, равное пределу текучести. Но в углеродистых сталях каждая дислокация окружена облаком атомов углерода, которое препятствует перемещению дислокаций. Поэтому требуется еще некоторое добавочное внешнее напряжение, чтобы освободить дислокации от облаков углерода. Этим объясняют наличие у мягких сталей и железа верхнего и нижнего пределов текучести. Верхний предел текучести— это то напряжение, которое необходимо для начала процесса текучести (на освобождение дислокаций, по излагаемой теории), а нижний предел текучести — это то напряжение, которое достаточно для поддержания начавшегося процесса текучести (по излагаемой теории, яа движение освободившихся дислокаций). При мгновенном приложении [c.250]

При экспериментировании с кристаллическими материалами, подобными, например, мягкой стали, предварительные статические испытания 1[оказали, что в цельных зернах, если напряжения в них не превышают предела упругости, никаких необратимых изменений не происходит. В интервале между пределом упругости и пределом текучести лишь немногие цельные зерна подвергаются дроблению, образуя незначительную часть более мелких зерен и кристаллитов (нижний предел размеров этих кристаллических осколков лежит в интервале 10" —10 см). По достижении предела текучести все цельные зерна подвергаются дроблению, образуя более мелкие зерна и большое количество кристаллитов. Под действием циклических напряжений, как было установлено, если амплитуда их превьппает безопасный предел, постепенное истирание и измельчени1е в кристаллитах завершаются разрушением точно так же, как и в статических испытаниях . Таким образом, опыты показали, что разрушение металлов под статической и под усгалост-ной нагрузкой сопровождается одинаковыми структурными изме-1гениями. [c.453]

С целью определения вида этой зависимости были проведены эк пepимeнты на сталях с ао,2=300 640 МПа с использованием образцов линейной механики разрушения толщиной 20 и 40 мм для внецентренного растяжения. Методика сводилась к прямому измерению вязкого приращения трещины Д/q на Изломе после разрушения и расчету Kq, соответствующего приращению трещины на длину A/q. Опыты показали, что независимо от размера образца и предела текучести материала зависимость Kq—R линейная с тангенсом угла наклона (рис. 14). Эти данные показывают, что упругопластическое разрушение по механизму отрыва (тип I) контролируется единственной размерной постоянной определяющей размер автомодельной зоны разрушения для материала с пределом текучести о0,2- Значение / f . отвечающее нижней границе упругопластического перехода, соответствует Kq при Д/ =0, что характеризует переход к другому микромеханизму разрушения. Поэтому /Срскак отвечающее этой границе при / =0 аналитически можно выразить так [c.48]

Брауде 5. Й. [279], анализируя экономическую эффективность применения низколегированной стали в строительных конструкциях отмечает, что наиболее выгодно использовать сталь повышенной прочности в таких элементах ферм, как нижний пояс, растянутые элементы решетки, а в тяжело нагруженных фермах также верхний пояс и опорные раскосы. Применение в указанных элементах стали 15ХСНД с пределом текучести 35 кГ1мм дало экономию от массы этих элементов в размере 15—25%. [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...