Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Предел стали

Однако при сварке под флюсом некоторых марок жаропрочных сталей требование обеспечения в металле шва регламентированного количества ферритной фазы не всегда может быть достигнуто. Это объясняется трудностью получения необходимого состава металла шва за счет выбора только сварочных флюсов и проволок (последние имеют значительные колебания химического состава в пределах стали одной марки) при сварке металла различной толщины (различная форма разделки и, значит, доля участия основного металла в формировании шва).  [c.368]


Длины свинчивания в зависимости от материала детали с внутренней резьбой должны устанавливаться в следующих пределах сталь — (1—1,25) d чугун — (1,25—1,5) d  [c.21]

Свариваемость низкая. Пластичность при холодной деформации низкая. Прокаливаемость — до 0 Ъмм при охлаждении в воде, до 0 25 мм прп охлаждении в масле. При содержании мар-ганца на верхнем пределе сталь чувствительна к скорости охлаж дения при отпуске.  [c.352]

В тех случаях, когда в стали содержится максимально допустимое количество углерода и никеля, а содержание хрома и кремния находится на нижнем пределе, сталь в области высоких температур имеет в структуре практически чистый аустенит, претерпевающий мартенситное превращение при закалке на воздухе или  [c.114]

Содержание легирующих элементов в сталях может изменяться в очень широких пределах. Сталь считают легированной хромом или никелем, если содержание этих элементов составляет 1% или более. При содержании ванадия, молибдена, титана, ниобия и других элементов более 0,1—0,5% стали считают легированными этими элементами. Сталь является легированной и в том случае, если в ней содержатся только элементы, характерные для углеродистой стали, марганец или кремний, но их количество должно превышать 1 %.  [c.284]

Свариваемость стали зависит от ее химического состава. При содержаниях углерода, хрома и марганца, близких к нижнему пределу, свариваемость высокая, при содержании этих элементов ближе к верхнему пределу сталь сваривается умеренно и требует предварительного подогрева до температуры 100— 175° С.  [c.197]

Цепи изготовляют из холоднокатаной ленты толщиной 3 мм к 2,6 мм из стали ЗОГ с содержанием 0,28—0,35% С (по ГОСТ 4187-56). При содержании углерода и марганца на нижнем пределе сталь после закалки с охлаждением в воде получает твердость Hi Q= 44 ч- 45.  [c.526]

Увеличение содержания фосфора от внесения его ферросплавами А[Р]ке зависит от количества присаживаемых ферросплавов и содержания в них фосфора, который практически полностью переходит в металл. Обычно А[Р]ре изменяется в следующих пределах, % Стали  [c.224]

Для легированных сталей необходимо учитывать более точно химический состав металла шва (рис. 105). Изучая комплексное легирование металла шва с пределом легирования  [c.200]

Если сталь склонна к значительному росту зерна, а действительная скорость охлаждения металла зоны термического влияния по расчету оказалась меньше нин<него предела допустимых, следует увеличить число слоев в шве и сварить их длинными швами. При выборе новых режимов следует определить действительные скорости охлаждения.  [c.239]

К сталям, закаливающимся в условиях сварки, могут быть отнесены также низко- и среднелегированные теплоустойчивые стали, т. е. такие, которые длительное время сохраняют высокие прочностные свойства при работе в условиях повышенных (450— 580 С) температур, оцениваемые пределом ползучести и длительной прочностью.  [c.240]


При выборе вида сварки, сварочных материалов и режимов сварки высокохромистых сталей, особенно жаропрочных, необходимо учитывать, что даже небольшие отклонения в химическом составе металла швов (но ряду элементов в пределах десятых долей процента) могут приводить к значительному изменению их служебных свойств. Причиной этому, как правило, является гетерогенность структуры металла (например, наличие зерен структурно-свободного феррита в сорбитной основе отпущенного мартенсита).  [c.266]

В зависимости от скорости охлаждения с температур, лежащих выше линии SE, углерод частично или полностью выделяется из твердого раствора в виде карбидов. Этот процесс оказывает решающее влияние на свойства сталей. При быстром охлаждении (закалке) распад твердого раствора не успевает произойти, и аустепит фиксируется в пересыщенном и неустойчивом состоянии. Количество выпавших карбидов хрома, помимо скорости охлаждения, зависит и от количества углерода в стали. При его содержании меиее 0,02—0,03%, т, е. ниже предела его растворимости в аустените, весь углерод остается в твердом растворе.  [c.283]

При температуре 250...300° С предел прочности б углеродистых и низколегированных сталей повышается со снижением относительного удлинения 5 и сужения показателей пластичности. Эту зону называют зоной синеломкости. Снижение пластических свойств также часто происходит при штамповке днищ в зоне температур 800...900° С. Эту зону называют зоной красноломкости. Данные зоны необходимо избегать при горячей штамповке днищ из сталей данных классов.  [c.10]

Марка стали ГОСТ 1050-74 Термо- o6p i- ботка Преде.п прочности при растяжении в Предел теку- чести ст 1 Предел выносливости при Допускаемые напряжения . МПа при  [c.56]

Марка стали Термо- обработ- ка Предел проч- ности при растяже НИИ Пре- дел теку- чести Предел выносливости при Допускаемые напряжения МПа при  [c.57]

Коэффициент Пуассона лежит в пределах О < v S 0,5 (пробка V = О, сталь v = 0,3 резина v = 0,5)  [c.6]

Углеродистая сталь промышленного производства — сложный по химическому составу сплав. Кроме основы — железа (содержание которого может колебаться в пределах 97,0— 99,5%), в ней имеется много элементов, наличие которых обусловлено технологическими особенностями производства (марганец, кремний), либо невозможность полного удаления их из металла (сера, фосфор, кислород, азот, водород), а также случайными примесями (хром, никель, медь и др.).  [c.180]

Структура. После оптимальной термической обработки, состоящей из закалки с 1050—1080° С в воде, сталь 10Х14Г14Н4Т имеет аустенитиую структуру с включениями карбонитридов титана. При содержании никеля на нижнем пределе сталь может содержать до 20% 6-феррита. При нагреве в интервале 500—750° С ироисходит выделение небольших количеств карбида СгазСг,, которое мо кет привести к некоторому снижению пластичности и ударной вязкости, а также появлению склонности к межкристаллитной коррозии.  [c.92]

Сталь 10Х14Г14Н4Т — немагнитная, коррозионно-стойкая в слабоагрессивных средах. В качестве жаростойкого и жаропрочного материала применяется до 700 °С. При содержании никеля на нижнем пределе сталь может быть слабомагнитной.  [c.94]

Мартенснтный Мартенсито-феррнтный Феррнтный Аустенито-мартенснтный Аустенито-ферритный Аустенитиый Стали с основной структурой мартенсита Стали, содержащие в структуре кроме мартенсита не менее 5—10% феррита Стали, имеющие структуру феррита (без превращения) Стали, имеющие структуру аустенита и мартенсита, количество которых можно изменять в широких пределах Стали, имеющие структуру аустенита и феррита (феррита более 10%) Стали, имеющие структуру аустенита  [c.186]

Пластические деформации растяжения влияют в основном только на величину предела текучести металла шва, повышая oTHOuieune ат.щ/ои.ш До величины 0,75—0,8 вместо обычных для прокатной стали отношений 0,05—0,7.  [c.199]

Легированными называются стали, содержащие специально введенные элементы. Марганец считается легирующим компонентом при содержании его в стали более 0,7% по нижнему пределу, а кремний свыше 0,4%. Поэтому углеродистые стали марок ВСтЗГпс, 15Г и 20Г (табл. 42) с повышенным соде])жапием марганца соответствуют низколегированным конструкционным сталям. Легирующие элементы, вводимые в сталь, вступая во взаимодействие с Ь елезом и углеродом, изменяют ее свойства. Это повы-нгает механические свойства стали и, в частности, сни/кает порог хладноломкости. В результате появляется возможность снизить массу конструкций.  [c.207]


Дальпей1иес охлаждение стали ниже температуры превраш ения Л с, приводит к образованию эвтектоидной смеси феррита и цемен-тн га -- перлита. Вторичная кристаллизация сопровождается значительным увеличением числа зерен, так как в пределах первичного зерна аустенита образуется несколько зерен перлита и феррита, Это благоприятно влияет па механические свойства стали. С упсличениепг в стали содержания углерода количество перлита возрастает. Одновременно может наблюдаться и рост величитгы зерен Количество и строение перлитной фазы зависит также от скорости охлаждения металла шва.  [c.210]

В зависимости от условий свар]си и охлаисдения свойства сварных соединений на низкоуглеродистых и низколегированных сталях изменяются в широких пределах.  [c.225]

Сварка на режимах, при которых скорость охлаждения около-шовной зоны выше верхнего предела, вызывает резкое снижение пластичности металла зоны термического влияния за счет ее закалки режимы, приводящие к слишком малой скорости охлаждения (ниже нилл него предела, указанного в табл. 61), снижают пластичность н вязкость вследствие чрезмерного роста зерна. Если сталь нодвер кена резкой закалке, то может оказаться, что при всех скоростях охлаждения в околошовной зоне образуется мартенситпая структура в таком количестве, нри которол пластичность металла будет низкой.  [c.237]

Мн 1,5 Сг 2,5 № 0,5 V 1,0 Мо 0,5 Nb. Комбинируя раз-личн].1е легирующие элементы в указанных пределах, можно получить швы с временным сопротивлением до GO—70 кгс/мм в исходном после сварки состоянии и 85—145 кгс/мм после соответствующей термообработки. При сварке низколегированных сталей повышенной прочности не предъявляют требований к идентичности состава металла шва и основного металла основным критерием выбора служит получение гарантированных механических свойств металла шва, что и предусмотрено действующим ГОСТ 9467-75.  [c.249]

Так, для стали 08X13 такой температурой оказывается 100— 120° С. Соответственно могут быть ограничены и температуры подогрева для других сталей, иапример 12X13, 20X13. Верхний предел сопутствующего подогрева следует ограничивать переходом стали к отпускной хрупкости или синеломкости, т. е. температурой для различных сталей в интервале 200—250 С. При любом виде сопутствующего подогрева чрезвычайно опасны резкие охлаждения ветром или сквозняками, так как при этом весьма вероятно появление трещин.  [c.267]

Титан, ниобий, вольфрам и ванадий — карбидообразователи. Поэтому в стали могут образовываться не только карбиды хрома, но и карбиды этих элементов (Ti , Nb , V ). При определенных содержаниях [Ti С — 0,02) 5 и Nb 10С1 весь свободный, выше предела его растворимости (0,02%), углерод может выделиться не в виде карбидов хрома, а в виде карбидов титана или ниобия. Выпадение карбидов повышает прочностные и понижает пластические свойства сталей.  [c.285]


Смотреть страницы где упоминается термин Предел стали : [c.298]    [c.1386]    [c.474]    [c.293]    [c.206]    [c.215]    [c.218]    [c.220]    [c.268]    [c.313]    [c.383]    [c.387]    [c.390]    [c.42]    [c.6]    [c.5]    [c.62]    [c.84]   
Справочник машиностроителя Том 3 Изд.2 (1956) -- [ c.429 , c.430 , c.432 , c.433 ]



ПОИСК



Анализ, основывающийся на пределе прочности стали при растяжении

Большаков, В. Г. Горбаш. Изменение верхнего предела текучести и площадки текучести малоуглеродистой стали при циклических нагружениях

Влияние предела текучести стали на сопротивляемость сероводородному растрескиванию

Инструментальные стали предел упругости

Коррозия Влияние на предел чугуна и стали в разных среда

Обрабатываемость стали — Зависимость от предела прочности при растяжени

Образцы алюминиевые — Предел выносливости стали для контрольных испытаний— Схемы вырезки

Определение предела выносливости стали

Оптимальное значение предела 1выносливости стали при наличии I концентрации напряжений

Основные зависимости стали длительная — Пределы

Отливки из марганцовистой стали Предел текучести

Отливки из марганцовистой стали Предел текучести состав

Отливки из марганцовистой стали Предел текучести формы — Химический состав

Предел выносливости алюминиевых стали

Предел выносливости алюминиевых стали 429, 433, 449 — Влияние

Предел выносливости алюминиевых стали для зубчатых колес

Предел выносливости деталей стали

Предел выносливости сварных соединений выносливости стали для валов

Предел выносливости сварных соединений прочности стали для зубчатых

Предел выносливости стали

Предел выносливости стали прочности металлокерамики

Предел выносливости стали прочности сварного соединения для

Предел выносливости стали усталости стали — Влияние цементации

Предел выносливости стали — Зависимость от закалки

Предел выносливости стали — Зависимость от закалки сплава АМгб

Предел ползучести стали

Предел прочности алюминиевых сплаве стали

Предел прочности алюминиевых сплавов стали жаропрочной

Предел прочности алюминиевых сплавов стали конструкционной

Предел прочности алюминиевых сплавов стали легированной

Предел прочности алюминиевых сплавов стали углеродистой

Предел прочности алюминиевых сплавов стали — Изменение с температурой

Предел прочности стали высоколегированной конструкционной автоматной

Предел прочности стали высоколегированной конструкционной углеродистой

Предел прочности стали высоколегированной конструкционной холоднотянутой

Предел прочности стали высоколегированной легированной машиностроительной при растяжении

Предел прочности стали высоколегированной марганцовистой в отливках при

Предел прочности стали высоколегированной медистой

Предел прочности стали высоколегированной нержавеющей

Предел прочности стали высоколегированной нержавеющей при растяжении

Предел прочности стали высоколегированной нержавеющей тонколистовой при растяжени

Предел прочности стали высоколегированной рессорно-пружинной при растяжении

Предел прочности стали высоколегированной углеродистой литой — Зависимость от числа твердости

Предел прочности стали высоколегированной углеродистой машиностроительной

Предел прочности стали высоколегированной углеродистой отожженной Расчетные формулы

Предел прочности стали высоколегированной углеродистой при растяжени

Предел стали конструкционной

Предел стали — Значения

Предел текучести легких сплавов стали 429 — Изменение от температуры

Предел текучести легких сплавов стали жаропрочной

Предел текучести легких сплавов стали конструкционной

Предел текучести легких сплавов стали легированной

Предел текучести легких стали легированной

Предел текучести мягкой стали. Фронт пластических деформаций. Разрушение по наклонным площадкам в плоских образцах

Предел текучести нижний стали

Предел текучести отливок из стали конструкционной легированной

Предел текучести отливок из стали конструкционной легированной углеродистой

Предел текучести отливок отливок из стали конструкционной

Предел текучести стали

Предел текучести стали жаропрочной

Предел текучести стали легированной марганцовистой

Предел текучести стали легированной машиностроительной термически обработанной

Предел текучести стали легированной рессорно-пружинной

Предел текучести стали легированной углеродистой

Предел текучести стали легированной углеродистой литой — Расчетные формулы

Предел текучести стали легированной углеродистой машиностроительной

Предел упругости усталости стали

Предел усталости пластмасс стали котлотурбинной — Изменение

Предел усталости стали — Изменение

Предел усталости стали — Изменение с температурой

Растяжение стали за пределом текучести

Стали Пределы выносливости (усталости)

Стали азотируемые на предел усталости

Стали жаропрочные — Классификация термическая 2.251, 252 Пределы ползучести н длительной прочности

Стали зависимость от твердости и предела текучести

Стали коррозионно-стойкие сероводородостойкие конструкционные - Классификация 251 - Механические свойства после термообработки 252 - Предел выносливости 253 - Влияние примесей и легирующих элементов на свойства 254 - Влияние

Стали — Выносливость — Предел 280, 281, 283—285, 464, 497 Коэффициенты трения

Таблица выбора марок конструкционной стали в зависимости от предела текучести о., и сечения (диаметра) заготовки

Теплоустойчивые стали мартенситного класса — Виды поставляемого полуфабриката 343 — Длительная Прочность 343 — Марки 341 — Механические свойства 342 — Предел ползучести 343 — Температура применения

Термохимическая обработка стали - Влияние на предел усталости

Удельный стали - Влияние обжатия на предел текучести

Хромомарганцовистые стали кавитационностойкие оценка 66 — Пределы прочности

Хромоникелевые стали Пределы прочности длительной

Числа твердости металлов стали углеродистой литой Зависимость от предела прочности



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте