Выгорание пленки

Время до выхода из строя 414 Втулки конденсаторных труб 190 Выгорание пленки 281 Выпрямители тока 348, 352 [c.424]

Видно, что уменьшение доли углерода приводит к резкому возрастанию Ge (рис. 9-3, а, кривая 2). При добавлении в углерод стекла, вероятно, нельзя считать, что оно по мере выгорания частиц углерода беспрепятственно сносится потоком. Очевидно, что при некоторой минимальной концентрации фз о наличие стекла приведет к замедлению горения, так как поверхность углерода будет обволакиваться пленкой расплава. Можно предположить, что переход от одного определяющего механизма разрушения (плавления стекла) к другому (горение углерода) происходит не скачком, а через некоторую последовательность промежуточных состояний, причем начало перехода, вероятно, зависит от режима внешнего обтекания. [c.244]

Под действием высоких температур и кислорода воздуха при распылении имеет место частичное выгорание отдельных элементов металла (табл. 13) и образование на поверхности частиц пленки окислов. При ударе об изделие частицы претерпевают резкое охлаждение и деформацию. Таким образом, процесс метал- [c.33]

Однако, поскольку реальные циклонные топки работают обычно на пыли грубого помола или даже на мелкодробленом угле, где мелкие фракции составляют ничтожную долю от общей массы топлива, с выгоранием частиц топлива в объеме камеры практически можно не считаться, полагая его происходящим полностью лишь в шлаковой пленке. [c.171]

Несмотря на это, вывод о соотношении между временем сепарации и временем выгорания остается прежним крупные частицы (размером свыше 50 мкн) выгорают в шлаковой пленке, т. е. и в этом случае их выгоранием в объеме циклона можно пренебречь. [c.173]

При факельном сжигании (рис. 3, б) пылевидного топлива скорость газового потока превосходит скорость движения частиц топлива, а поэтому частицы находятся во взвешенном состоянии и сгорают в пределах топочного пространства, ограниченного стенками топки. Для факельного процесса сжигания топливо размалывают до пылевидного состояния, вследствие чего значительно увеличивается поверхность соприкосновения частичек топлива с воздухом. Однако в процессе сгорания частички топлива, использовав окружающий их воздух, обволакиваются газообразной пленкой продуктов сгорания, что затрудняет доступ свежего воздуха. Это снижает скорость выгорания топлива. Пребывание частичек в топке продолжается 1.. . 2 с. Вследствие очень малого запаса топлива в факельной топке процесс горения в ней не устойчив и чувствителен к изменению режима работы топки. Мощность таких топок можно регулировать только одновременным изменением количества подаваемых топлива и воздуха. [c.31]

Ввод энергии ультразвука в сопряженные на малом участке металлы вызывает повышение температуры в зоне их контакта, растрескивание твердых и выгорание жировых пленок, пластическое деформирование материала, интенсивную диффузию, рекристаллизацию, плавление и другие явления. В конечном счете образуется неразъемное соединение металлов. [c.27]

Сварка латуни. При сварке латуни методами плавления происходит очень сильное испарение цинка. Сварку латуни ведут теми же методами, что и сварку меди. Однако сварка латуни имеет некоторые особенности. Так, при газовой сварке пламя горелки устанавливается с избытком кислорода. Быстро образующаяся пленка окислов цинка на поверхности сварочной ванны предотвращает его дальнейшее выгорание. Латуни и некоторые виды бронз, хорошо свариваются на автоматах под флюсами АН-20 и АН-26 с использованием медной проволоки М1, М2. [c.255]

Основным недостатком графита является его способность к окислению кислородом воздуха при температуре около 700°. Однако этот процесс протекает довольно медленно. Добавленная к массе огнеупорная глина в процессе обжига изделий создает защитную пленку на зернах графита и тем самым в значительной степени предохраняет его от выгорания. [c.366]

Нагрев спекаемых брикетов сопровождается сначала (100—150° С) удалением паров, в том числе воды, и газов вследствие десорбции, испарения или выгорания. Температура дегазации может быть существенно выше (до 0,9 Гп.л). Указанный начальный период спекания характеризуется также снятием упругих напряжений, приводящим к уменьшению суммарной площади межчастичных контактов [16]. С повышением температуры (до 0,4—0,5 Гпл) заканчивается релаксация упругих напряжений, продолжается дегазация и выгорание смазок и связующих веществ, и происходит восстановление пленок окислов, в результате которого неметаллические контакты заменяются металлическими и увеличивается их площадь. Электропроводность брикетов резко возрастает. На этой стадии спекания возникновение межчастичных контактов зависит не только от наличия на частицах окисных и других пленок, но и от взаимного расположения частиц, наличия внешней нагрузки и других факторов. [c.313]

При дуговой и при электроннолучевой сварке большая пористость возникала, как правило, в образцах с меньшей степенью окисления поверхности. В швах образцов, имеющих на поверхности толстые окисные пленки, поры почти полностью отсутствовали. По-видимому, избыток окислов, попадающих в шов, способствует интенсивному выгоранию углерода основного металла и удалению газообразных продуктов из шва. Небольшое количество кислорода также взаимодействует с углеродом, но реакция идет вяло и газы не успевают удаляться из шва. [c.121]

Металлобумажные конденсаторы им ют более высокую удельную мкость и способны после пробоя к самовосстановлению благодаря выгоранию металлизированной пленки обкладок вокруг канала пробоя и, тем самым, предотвращению их короткого замыкания. [c.168]

Это обстоятельство резко ухудшает выгорание частиц топлива, так как крайне замедляет доступ к ним кислорода, могущего проникнуть только за счет диффузии через обволакивающую их газообразную пленку. Этим в значительной мере объясняются низкие тепловые напряжения топочных камер (125—200 тыс. к/шуг/ж - О, свойственные современны.м пылеугольным топкам. [c.103]

В результате выгорания железа жидкий расплав под шлаковой пленкой обогащается углеродом, который служит источником науглероживания металла реза. Часть обогащенного углеродом расплава уносится со шлаками в виде корольков. [c.38]

Автором в этом направлении была проведена работа, в результате которой установлено, что характер покрытия и его толщина оказывают значительное противодействие образованию неразъемного соединения металлов. С использованием колебательной системы мощностью 4 кет ( <-в = 16 мкм) были сделаны попытки получить качественные сварные соединения с покрытиями меди б = 1,0 + 1,0 мм из различных лаков, эмалей и смол. Например, лаков ФЛ-98, ФЛ-302, ФЛ-960, УВЛ, ФГ-9, БФ, К-47, 1155 и др., эмалей СПД, СВД, МЛ-92 и смол. Практически в большинстве случаев качественного соединения между металлами не получилось. Изменение времени и усилия сжатия существенного влияния на сварку не оказало. В частности, в большинстве случаев увеличение времени сварки приводило к размягчению или частичному выгоранию пленок. Возникновение отдельных узлов схватывания в зоне контакта свежеочищенных поверхностей свариваемых образцов не свидетельствовало о целесообразности ультразвуковой сварки меди с указанными покрытиями [15]. [c.52]

Для предупреждения выгорания и сдувания частиц твердой смазки (M0S2) при образовании плазменного покрытия они предварительно капсулировались химически осажденной пленкой медь—олово толщиной 5— 10 мкм. [c.249]

ЧНМХ в различных средах в зависимости от температуры [170]. При трении в воздушной среде с возрастанием температуры коэффициент трения падает, а затем при нагреве до 400—500° С начинает постепенно повышаться. При трении в нейтральной среде (гелий) зависимость коэффициента трения от температуры имеет совсем другой характер. Вначале коэффициент трения несколько возрастает, а при нагреве среды до 100—150° С резко уменьшается. С увеличением скорости движения температура во время испытаний не превышала 300° С, хотя при испытаниях на воздухе при той же скорости она возрастала свыше 1000° С. Такой характер изменения коэффициента трения в нейтральной среде объясняется тем, что в этом случае не происходит химических реакций — выгорания горючих составляюш,их материала (смолы). При этом не создается промежуточный слой с положительным градиентом механических свойств и не наблюдается повышения коэффициента трения при высоких температурах, обусловленного изменением состава пластмассы. Вследствие отсутствия окисной пленки на поверхности трения не происходит и дальнейшего снижения коэффициента трения. Износ обоих элементов пары в этом случае 538 [c.538]

Коррозия циркалоя в реакторе BWR. Вильямсон и др. [38] опубликовали результаты 26 металлографических анализов окисных пленок на 10 топливных стержнях с оболочками из циркалоя-2 и циркалоя-4, экспонировавшихся в BWR от 200 до 365 дней при поверхностной температуре около 280° С (кипение). Содержание водорода в 23 пробах от 6 различных топливных стержней было определено с помощью горячей вакуумной экстракционной техники. Привес за счет коррозии рассчитан в предположении, что 15,6 мг/дм соответствует толщине окиси в 1 мкм. Наблюдаемые толщины окиси изменялись от 1 до 67,3 мкм. Все окисные пленки толще 8—10 мкм (156 мг1дм ) содержали как радиальные, так и периферические прожилки. Слишком тяжелые окисные пленки были обнаружены около дефектов или под дистанционирующими проволочками. Существенное изменение толщины пленок наблюдалось при изменении теплового потока и потока тепловых нейтронов. На рис. 8.11 показано сравнение распределения -у-излучения по стержню (выгорание) и изменение толщиш ОКИСИ вдоль стержня. В нижней [c.249]

Рис. 8.11. Сравнение выгорания топливного стержня и наблюдаемой толщины окисной пленки по длине стержня VBWR [33]

По результатам исследований была построена зависимость коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости от фактора paV при Wa = 5МДж/м (рис. 3.21). При сла-бонагруженном режиме работы, т. е. при относительно низких значениях PaV с повышением температуры происходит резкое и значительное падение коэффициента трения за счет интенсификации процессов, связанных с разложением связующего, в результате которых в зоне трения выделяются жидкие продукты деструкции, действующие как смазочный материал. С увеличением энергонагруженности пары трения, т. е. с увеличением фактора PaV происходит дальнейший рост температуры. Мощные тепловые удары способствуют выгоранию жидких смазочных пленок, и коэффициент трення повышается, становится более стабильным, зона депрессии коэффициента трения отсутствует (см. рис. 3.17). [c.240]

Сопоставление кривых времени сепарации и выгорания позволяет сделать вывод о том, что в циклонных топках, работающих с высокими скоростями (120 м1сек и выше), изменением размера частиц, начальный диаметр которых превышает 25 мкн, в объеме камеры можно практически пренебречь и считать, что частица выгорает лишь в шлаковой пленке (на стенке циклона). При меньших скоростях входяш,его воздуха (60 м сек и ниже) в процессе сепарации, т. е. в объеме камеры, выгорают частицы размером менее 50 мкн. [c.171]

Прямое доказательство такого предположения получено анализом содержания в оксидных пленках на поверхностях твэлов. Оксидные пленки е поверхностей твэлов снимали как механическим соскребом, так и дезактивацией ТВС. Содержание определяли с использованием трековых детекторов [2]. В диапазоне выгорания 18—50% загрязнение не зависело от выгорания (рис. 2). При малых же выгораниях (0—10%) поверхностное загрязнение значительно увеличивалось (рис. 3). Среднее снятое во время дезактивации поверхностное загрязнение ТВС например на февраль 1984 г., составило [c.136]

Во избежание окисления наплавляемого слоя и выгорания углерода, вольфрама и хрома наплавку стеллитов и стеллитоподобных сплавов выполняют ацетилено-кислородным пламенем с избытком ацетилена. При наплавке горелку держат под углом к наплавляемой поверхности на расстоянии 15—20 мм. Поверхность нагревают до образования тонкой пленки расплавленного металла, затем быстро подводят стержень твердого сплава. Стержень в процессе наплавки необходимо держать в пламени горелки, чтобы капли сплава попадали только на расплавленную поверхность основного металла. [c.182]

Хорошие результаты дает применение газообразного флюса БМ-1, т. е. газофлюсовой сварки. Флюс БМ-1 реагирует с расплавленным металлом и на его поверхности образуется вязкая непроницаемая пленка, которая препятствует выгоранию цинка. Процесс сварки получается бездымным , а механические свойства сварного соединения — высокими. [c.117]

Метод 36 — показатель 46. Для характеристики термостойкости пленки пине учитывают температуру каплепадения сухого остатка (ГОСТ 6793—74), способность пленки не изменять своих свойств при высоких температурах в сухих и паровых (влажных) термостатах, способность защищать металл от коррозии после выгорания основной массы продукта. Последнее характеризует возможную защиту от коррозии нагретых до высоких температур металлических поверхностей — наружные поверхности двигателей внут-)еннего сгорания, выхлопные трубы, лопатки газовых турбин и пр. Пленку 1ИНС оценивают следующими нормами [c.108]

Изделия из деформируемых бронз толщиной до 4 мм сваривают всеми способами дуговой сварки без подогрева. Литейные бронзы сваривают с подогревом. В основном бронзы сваривают угольными или покрытыми электродами. Для электродных стержней или присадочного металла используют металл, аналогичный основному. Флюсы и покрытия для сварки оловянистых бронз изготовляют на борной основе, а для сварки безоловя-нистых бронз — флюсы из фтористых и хлористых солей щелочных и щелочно-земельных элементов и криолита. При газовой сварке оловянистых бронз пламя берется строго нормальным, так как окислительное пламя приводит к выгоранию олова, а науглероживающее — к увеличению пористости в металле шва. Мощность пламени до 70— 120 дм /ч ацетилена на 1 мм толщины металла. Сварку выполняют восстановительной зоной пламени. Для сварки оловянистых бронз используют те же флюсы, что и для сварки меди. Для сварки алюминиевых бронз применяют тоже нормальное пламя мощностью 120— 170 дм /ч ацетилена на 1 мм толпщиы метал. ш и специальные флюсы для удаления тугоплавкой окисной пленки. Пламя для сварки кремниевых бронз берется строго нормальное мощностью 100 дм з/ч ацетилена на 1 мм толщины металла. Флюсы применяют те же, что для меди и латуни. [c.126]

Рыхлый, волокнистый, легко комкующийся порошок прессуют при комнатной температуре и давлении 1370—6860 Н/см в плотную довольно прочную заготовку заданной формы. Работу с порошкообразным полимером следует проводить в условиях, исключающих его загрязнение. Образование мельчайших, невидимых глазу отверстий в результате выгорания загрязнений при спекании заготовки ухудшает диэлектрические свойства пленки. После спекания заготовки в специальных печах при 370—380 °С образуется прочный гомогенный материал. [c.108]

Изложенные особенности ряда технологических факторов весьма существенны. Любой из этих недостатков, выраженный в крайней форме, может поставить под сомнение целесообразность применения УЗС. Вместе - с тем УЗС характеризуется весьма ценными технологическими особенностями. Так, микросмещения деталей относительно друг друга вызывают дробление твердых окислов и выгорание жировых пленок, что приводит к самопроизвольной очистке поверхностей свариваемых металлов и к последующей их сварке. Это позволяет наиболее эффективно решать пробле.му присоединения токоотводов в различного рода электро- и радиотехнических устройствах, так как УЗС обеспечивает переходное сопротивление на уровне сопротивления свариваемых металлов. Температура в зоне соединения составляет 0,4—0,6 от температуры плавления металла. Это обеспечивает [c.40]

Сварка латуни производится газовая и электродуговая угольнылш электродами. Сварка латуни затруднена ввиду значительного испарения цинка температура кипения цинка 907°С близка к температуре плавления латуни 920—950° С. Газовая сварка осуществляется окислительным ацетилено-кислородным пламенем для создания на поверхности ванны пленки тугоплавкой окиси кремния и цинка, защищающей металл от дальнейшего исиарения и выгорания цинка. Присадочный пруток обычно изготовляют из латунной проволоки ЛК 62-0,5. Присадочные прутки при электродуговой сварке угольным электродом применяют из фосфористой или кремнистой бронзы. При сварке дугу направляют на конец присадочного прутка, касающегося ванны. Флюс употребляют тот же, что и при сварке меди. [c.291]

Если в железе содержатся атомы углерода (чугун, сталь), то процесс коррозии сводится не /Только к образованию оксидной пленки, но и к обезуглероживанию прилегающего к ней слоя чугуна (стали) /в силу частичного выгорания углерода при диффузи атомов окислителей. Например / [c.130]

Отличительные особенности работы фрикционных пар трения связаны с большим теплообразованием и значительным повышением температуры поверхностных слоев трущихся элементов. В этих условиях процесс окисления поверхностных слоев достаточно активизирован в результате пластической деформации и при относительно високих температурах идет чрезвычайно интенсивно. Образующиеся пленки вторичных структур предельно na bffltenbi кислородом, имеют большую толщину, обладают малой прочностью и плохо связаны с основным материалом. Процесс образования окислов при трении фрикционных материалов способствует интенсивному разрушению и приводит к развитию в поверхностных слоях трущихся элементов нежелательных явлений — обезуглероживания, выгорания. Следовательно, окислительные процессы в этом случае не могут нормализовать процесс трения. В связи с этим в существующих фрикционных устройствах металлические элементы фрикционной пары сочетаются с неметаллическими, используются материалы, не обладающие склонностью к окислению, в результате чего образуются вторичные структуры некислородного происхождения. [c.156]

К. К. Папок и Н. А. Рагозин [63] считают, что после удаления из отработанного масла механических иримссей оно но своим физико-химическим данным будет мало чем отличаться от свежего масла. Объясняется ото тем, что череа 20 час. работы от масла, попавшего в бак в самом начале работы, в связи с его выгоранием и добавками свежего масла, почти ничего не остается, т. е. действию высокой температуры в картере двигателя (80—200°) масло подвергается очень незначительное время. Вместе с тем эти авторы признают, что окисление масла в картере происходит, на что указывает образование лакообразных покрытий на поршнях, шатунах и других дета.лях. Но окислению подвергается тонкая пленка масла, крепко приставшая к деталям и остающаяся на них в течение долгого времени. [c.140]

Полученные данные приведены в виде кривых на рис. 25. Из графиков видно, что нарастание потери веса пленок всех изученных полимеров на ме-тилфенилсилоксановой основе, включая модифицированные, в интервале температур 150 — 300 С протекает довольно медленно (эта область характеризуется на кривой потери веса участком, незначительно наклонным к горизонтальной оси). При 300—600° С происходит интенсивный распад полиметил-фенилсилоксановой пленки, сопровождающийся значительной потерей веса. При 750—800° С потеря веса прекращается вследствие полного выгорания остатков органических радикалов. [c.98]

Метод плазменного напыления используют для создания высокотемпературной защиты меди. Для напыления применяют порошки меди ( =100—160 мкм) и а-АЬОз ( = 50 мкм). Процесс ведут на установке УПУ-3 с плазмообразующими и транспортирующими газами (азотом и аргоном). Прочность сцепления покрытия составляет 1,8—2,5 МПа, что недостаточно для эксплуатации изделий, поэтому последние подвергаются дополнительному отжигу при 900 °С в течение 4 ч. Удовлетворительная прочность сцепления покрытия наблюдается при содержании в нем до 5—6% АЬОз. В работе [2] подробно описано плазменное покрытие из сплава Си—(10%)—МоЗг. Для предупреждения выгорания и сдувания частиц твердой смазки МоЗг при образовании покрытия они предварительно капсули-ровались осажденной пленкой медь — олово толщиной 5— 10 мкм. Покрытия при толщине 200 мкм имели низкую пористость (5%) и высокую прочность сцепления (12,5 МПа). В сравнении с классическими антифрикционными материалами (без МоЗг) указанные покрытия характеризовались низким коэффициентом трения и более низкой температурой смазочного масла. [c.281]

При сварке латуней окисление металла не опасно, так как цинк является хорошим рас-кислителем, связывающим кислород, поэтому металл шва достаточно раскислен. При растворении водорода в жидком металле значительно интенсивнее начинает испаряться цинк. Вместе с тем, любое выгорание и испарение цинка снижают прочность металла шва. Поэтому при электродуговых видах сварки и газовой сварке для з еньшения потерь цинка в сварочные прутки, проволоки, флюсы, покрытия электродов и т.д. вводят более активные раскислители, например кремний, образующий тугоплавкий оксид 8Ю2, температурный интервал кристаллизации которого 1625...1750 °С. Пленка этого оксида покрывает ванну жидкого металла и препятствует окислению и испарению цинка. [c.117]

У кромки реза алюминиевых сплавов появляется полоска металла, подвергшегося оплавлению. В этой золе металл имеет дендритное строение наблюдаются включения в виде газовых пузырей и окисных пленок. Гл бина оплавленной зоны при благоирйятных режимах составляет 0,3—0,4 мм, но при резке с малыми скоростями может достигнуть в нпжней части реза 2—3 мм. При резке алюминиево-магниевого сплава в оплавленном поверхностном слое наблюдается равномерное по толщине реза выгорание магния. Уменьшение содержания магния составляет в среднем 15—20% от величины его содержания в основном металле. Угар магния не зависит от содержания водорода в рабочей газовой смеси и в процентном отношении приблизительно одинаковый у верхней п у нижней кромок. Внешним признаком выгорания магния служит интенсивное выделение белого дыма, наблюдаемое в процессе резки. [c.145]

При увеличении соотношения газов до р = 3,8 шлаковая пленка начинает разжижаться и ванна шва становится подвижной. Ядро а более жесткое, острое длиной I = 15-ь20 мм. Эффективная мощность пламени повышается с увеличением температуры зоны Ь . Однако избыток кислорода приводит к выгоранию отдельных элементов в расплаве шва и поэтому требуется активное раскисление расплавленного металла. Применение присадочных проволок типа Св-ЮГС и Св-12ГС обеспечивает соответствующее раскисление. Пропуск горючей смеси перед сжиганием через восстановители (никелевую стружку и др.) также способствуют уменьшению окисления металла в шве. Самая высокая температура сварочного факела создается на расстоянии /3 длины зоны Ь , т. е. на расстоянии не менее 4—6 мм и даже 8—10 мм от ядра а . Объясняется это тем, что первоначальный распад составляющих жидкий газ проходит по эндотермической реакции. Поэтому рас-24 [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...