Коэффициент полной вязкости

Модель коэффициентов полного переноса позволяет сформулировать замкнутую задачу расчета турбулентного пограничного слоя. На основании формул (1.86), (1.88), (1.90) коэффициент полной вязкости можно представить [c.49]

Изложим подход, основанный на введении полных коэффициентов переноса учитывающих одновременно и молекулярный и молярный переносы во всей пристеночной области. Ограничимся вначале рассмотрением только уравнения сохранения количества движения. Рассмотрим полную вязкость турбулентного потока, являющуюся суперпозицией молекулярной (ламинарной) вязкости и молярной (турбулентной) вязкости. Очевидно, вблизи стенки полная вязкость должна переходить в молекулярную вязкость, вдали от стенки — в турбулентную вязкость. Учитывая это, определим полную вязкость формулой [c.47]

В случае, если числа Прандтля и Шмидта, определенные по коэффициентам молекулярного и молярного переноса, равны 1, формулы для определения коэффициентов полной теплопроводности и диффузии совпадают с формулой для нахождения полной вязкости (1.86). [c.49]

Заслуживает также внимания предложенный в [Л. 649] графо-аналитический способ нахождения минимальных скоростей полного псевдоожижения любым газом, любой температуры для полидисперсного слоя частиц неправильной формы и неизвестного (не определявшегося) фракционного состава по данным единичного лабораторного опыта. В опыте определяется порозность при пределе устойчивости в удобных условиях псевдоожижения материала воздухом комнатной температуры. При расчетах должны быть известны плот -ность частиц, а также плотность и коэффициент кинематической вязкости газа в рабочих условиях. [c.16]

Отклонение коэффициентов кинематической вязкости продуктов полного сгорания, имеющих состав, отличный от среднего, обусловлено главным образом изменением содержания водяных паров. [c.13]

Если бы коэффициент турбулентной вязкости Еху был постоянным, то это уравнение давало бы полный аналог уравнения (12.10) гл. XII и связанную с ним асимптотическую теорию следа. [c.383]

Неоднократно возникал вопрос о возможностях холодной сварки стальных деталей. При таком же времени осадки в 1 с, как это характерно для холодной сварки алюминия и меди, сталь сваривать весьма затруднительно. Следует учесть, что динамическая вязкость, равная 1836, рассчитана для чистого железа. Для сталей это число должно быть, вероятно, большим, в такой же пропорции, как больше оказывается предел текучести стали по сравнению с этой же величиной для армко-железа. Практически динамическая вязкость перейдет за 2500. Встает вопрос, какими же должны быть все зажимные и осадочные механизмы, чтобы выдерживать секундные удары давлением, выше 2500. Вряд ли возможны такие конструкции машин. Вполне понятно, что технология сварки пошла по пути полного освобождения от металлических зажимных и осадочных устройств. Такой технологией стала сварка взрывом. Для этого процесса формулы (3.41) и (3.48) непригодны. Первая из них потому, что физическая константа "кус, известная по статическим печным измерениям, вряд ли справедлива для ударных процессов, а вторая, (3.48), вообще не предусматривает какого-либо значения для коэффициента динамической вязкости при температурах выше точки плавления. Температура при сварке взрывом, судя по авторитетным вычислениям, значительно превышает точку плавления. Произведем и здесь некоторые ориентировочные расчеты. Еще раз обратим внимание на две возможные ошибки, какие довольно часто допускают исследователи в различных расчетах. [c.152]

Коэффициент эффективной вязкости (6.27) зависит от локального числа Рейнольдса Кел, от безразмерной величины локального критического числа Рейнольдса Ре ., определяющего местоположение границы, которая отделяет область с преобладающим ламинарным режимом от области с преобладающим турбулентным режимом. Коэффициент полной теплопроводности (6.30), помимо этих величин, зависит от величин Рг, Рг . Числа Прандтля определяются по коэффициентам молекулярного и турбулентного переноса, которые в расчетах были выбраны таким образом Рг=0,7, Ргт= =0,9. [c.325]

Здесь Aj 1 , - коэффициенты полных (эффективных) вязкостей а , - числа Прандтля для Кн члены Pi , Р описывают процессы генерации в уравнениях для К и скорости диссипации е в явной форме - диссипативное слагаемое в уравнении для е члены D, Е выражают влияние вязкости на диссипативные эффекты вблизи стенки и в областях с малыми локальными числами Рейнольдса в уравнениях для К w. г, как и пристеночные функции /2,/4 в членах D , Е. [c.85]

Величину циклической вязкости характеризуют коэффициентом ф гистерезиса (процентное отношение потери V энергии за цикл дефор.мации к полной энергии и> дефор.мации) [c.170]

Определить полную потерю напора в трубопроводе диаметром d — 100 мм, длиной I = 2,8 км при движении легкой нефти со средней скоростью v = 1,25 м/сек. Плотность нефти р = 760 кг/м , кинематический коэффициент вязкости нефти v = 0,22 сСт. [c.50]

В реальных жидкостях нормальные напряжения могут создаваться как давлением одних частиц на другие, так и действием сил вязкости. Касательные напряжения являются результатом действия сил вязкости и зависят от давления лишь постольку, поскольку от него зависит коэффициент вязкости. Для модели идеальной жидкости (см. п. 7.1), в которой все касательные напряжения равны нулю, полные напряжения направлены по нормали к соответствующим площадкам и согласно равенствам (3.5) выражаются формулами [c.59]

Приведенный перечень параметров не является обязательным, его можно расширить, а некоторые из параметров заменить другими. Например, вместо динамического коэффициента вязкости можно ввести кинематический коэффициент v == р,/р. Геометрическими параметрами могут быть углы, определяющие конфигурацию границ или поля течения. Как правило, искомой исследуемой величиной является параметр второй группы, т. е. кинематическая или динамическая характеристика потока, которую нужно определить как функцию всех или части остальных параметров. Следует подчеркнуть, что составление полного перечня параметров, определяющих исследуемый процесс, является важной частью решения задачи методом размерностей. Оно упрощается, если процесс описан математически, в частности дифференциальными уравнениями в противном случае необходимо иметь четкое представление о физической сущности процесса, основанное на предварительном экспериментальном изучении. Для применения метода размерностей, как правило, необходима [c.128]

Противоречие, возникающее при попытке удовлетворить одновременно требованиям подобия по Не и Рг, может быть устранено при использовании на модели жидкости иной, чем в натуре, вязкости, что, строго говоря, нарушает условия полного динамического подобия. Сравнение других масштабных коэффициентов усугубляет несовместимость рассмотренных критериев. [c.392]

Таким образом, сущность подобия двух явлений означает подобие полей одноименных физических величин, определяющих эти явления. Так, в процессе конвективного теплообмена температура,, скорость, давление, а также часто и физические параметры среды (коэффициенты вязкости, теплопроводности, плотность и др.) в различных точках потока могут иметь различные значения. Подобие двух таких процессов означает подобие всех этих величин во всем объеме рассматриваемых систем, т. е. подобие полей этих величин. Для каждой из этих величин скорости га, температурного напора А< и т. д.—существует своя постоянная подобия с , Сд, и т. д. Полный перечень всех величин, характеризующих рассматриваемые явления, может быть установлен только при наличии математического описания явлений. [c.45]

Для оценки сопротивления конструкционных материалов распространению трещины разработаны разнообразные методики [3, 37]. Наиболее употребительными из них являются испытание на ударную вязкость (по Шарпи) и определение коэффициента интенсивности напряжений Кс или интенсивности выделения энергии при разрушении G . С тем чтобы полнее охарактеризовать значение данных по вязкости разрушения и обеспечить лучшее их понимание, ниже кратко описаны соответствующие испытания и разъяснены факторы, влияющие на вязкость. [c.267]

Рис. 1-2. Значения коэффициентов теплопроводности, кинематической вязкости и критерия Прандтля для продуктов полного сгорания природного газа.

Законы подобия для теплопередачи в потоке жидкости формулируются, как известно, в виде условий, накладываемых на характеристические размеры находящихся в потоке (или ограничивающих поток) твердых тел, скорость течения и разность температур между твердым телом и жидкостью. Все эти три параметра входят в граничные условия основных уравнений — сохранения энергии и движения — и посредством их определяют общие решения. Последние будут содержать значения вязкости и теплопроводности жидкости. Во всех известных методах установления законов подобия коэффициенты вязкости и теплопроводности рассматриваются как постоянные величины. Такое приближение обусловлено тем, что общий вид функциональных зависимостей для коэффициентов вязкости и теплопроводности считается неизвестным оно справедливо только в том случае, когда разности температур в различных точках жидкости достаточно малы. Полученные в этих предположениях критерии подобия не определяют полного подобия, а характеризуют по существу только внешнее подобие процессов теплопередачи в разных жидкостях совокупность их в ряде случаев является недостаточной, а форма написания — не очевидной. [c.7]

Здесь заранее не известен режим течения в пограничном слое в качестве коэффициентов выбраны коэффициенты полного переноса. Это позволит автоматически в процессе расчета выяснить, какой режим течения имеет место в различных частях пограничного слоя. Коэффициент полной вязкости и длина пути перемешивания определяются формулами (1.93), (1.94). Число Прандтля, определенное по коэ(Й)иииентам полного переноса, выражается в виде [c.62]

Согласно"(1.93) коэффициент полной вязкости зависит от числа / j и параметра Т1к. Как уже отмечалось, эта формула позволяет получить крайние значения вязкости, соответствующие ламинар- [c.63]

Теплоотдача при турбулентном пограничном слое. Аналитический расчет теплоотдачи в турбулентном слое представляет большие трудности вследствие сложности самого двихсения и сложности механизма переноса количества движения и теплоты. Особенностью турбулентного течения является пульсационный характер движения. На рис. 2.34 показана осциллограмма колебаний скорости в фиксированной точке турбулентного потока. Отклонеггие мгновенной скорости w от средней w называется пульсацией. Наличие пульсаций как бы увеличивает вязкость, и тогда полная вязкость турбулентного потока будет суммой двух величин — молекулярной вязкости и дополнительной турбулентной. Турбулентная вязкость ji,p не является физическим параметром теплоносителя, как коэффициент динамической вязкости, и характеризует интенсивность переноса количества движения в турбу-лентно.м потоке. Аналогично вязкости в уравнении движения, в дифференциальном уравнении энергии дополнительно к молекулярной теплопроводности появляется турбулентная теплопроводность характеризующая турбулентный перенос теплоты и также не являющаяся физическим параметром теплоносителя. [c.129]

Здесь м, V — компоненты вектора скорости вдоль осей (s, тг) р, Р, /i, J, г, е — соответственно плотность, давление, коэффициент динамической вязкости, полная энтальпия, радиус поперечного сечения тела, коэффициент турбулентной вязкости. Все линейные параметры s, п, г отнесены к длине тела L, компоненты скорости и, v отнесены к скорости набегающего потока Voo, а газодинамические параметры р, р, J, ц, е — отнесены соответственно к р о, pooV , У , Роо, Рг и Рг —молеьсулярное и турбулентное числа Прандтля, предполагаемые постоянными величинами jt — коэффициент перехода от ламинарного jt = 0) течения к турбулентному [c.105]

Установившееся вдоль изогнутого широкого русла циркуляционное течение при заданном распределении продольных скоростей и постоянном коэффициенте турбулентной вязкости было рассмотрено впервые в работах В. М. Маккавеева, развитых затем А- В. Караушевым. Более полный анализ движения на изгибе потока впоследствии был выполнен в работах И. Л. Розовского и А. К. Ананяна. [c.780]

Работа А. А. Сабанеева. Анализ зависимостей для определения коэффициента Шези Со наиболее полно выполнил А. А. Сабанеев. При иыводе своей универсальной зависимости он пользовался методом размерности, устанавливая связь между удельным сапротивлением жидкости т и основными параметрами движения гидравлическим радиусом / о, выступами шероховатости на стенках е, скоростью По, плотностью жидкости р и коэффициентом динамической вязкости ц. [c.134]

Этим методом проводили исследование коэффициента динамической вязкости различных веществ Штаккельбек [2], Бриджмен [3], Гаукинс, Зольберг, Поттер [4], И. С. Руденко, В. П. Слюсарь [5]. Следует отметить, что указанные авторы во всех случаях использовали соотношение (1) без рассмотрения области его применимости, основанного на полном гидродинамическом анализе метода. [c.9]

Заключение. Предложенная модель описьшает зарождение и диффузию вихря в газе. При определенных условиях на начальном участке внутри вихря образуется вакуумное ядро, при заполнении которого газом происходит его торможение и уменьшение полной энергии. Дальше вниз по потоку действие вязкости приводит к постепенному расширению вихря. Если за характерный размер вихря принимается расстояние от оси, на котором угол поворота вектора скорости максимален, то далеко вниз по потоку закон расширения вихря будет носить универсальный характер. Численное моделирование диффузии вихря качественно согласуется с экспериментальными данными. Однако значительное изменение давления торможения на оси по мере удаления от генератора вихря, а также малое изменение температуры торможения в поперечном сечении, наблюдаемые в эксперименте, указывают на наличие диффузии, существенно большей молекулярной. Это может быть связано с высоким уровнем вихревых и акустических пульсаций в рабочей части аэродинамической трубы. Простейший способ учесть эти пульсации - ввести в уравнения диффузии вихря эффективный коэффициент турбулентной вязкости с помощью модели турбулентности. [c.117]

Здесь а — поверхность частиц, отнесенная к единице объема слоя Уф — скорость, отнесенная к полному сечению, м1сек С, С — постоянные коэффициенты, учитывающие влияние сил вязкости и инерции соответственно. При Res<6 [c.283]

Вязкость разрушения (или Gi ) пропорциональна критическому коэффициенту интенсивности напряжений (или К ) (см. формулы (3.8) и (3.9)). Поэтому в дальнейшем G (или Gu) как самостоятельные характеристики пе обсуждаются, хотя и иадо признать, что полного соответствия между G и К . может п не быть. [c.123]

Потенциал. (2.19) зависит от двух параметров z= bja) i и а=а 1 АЬ). Параметр а соответствует межатомному расстоянию, при котором полная потенциальная энергия равна нулю, а параметр е имеет размерность энергии и равен минимуму потенциальной энергии при го=2 / а. Расстояние о равно радиусу сферы непроницаемости взаимодействующих атомов, а Го. характеризует радиус действия межатомных сил. Параметры е й о получают из экспериментальных измерений в газовой фазе термодинамических величин вириальных коэффициентов, коэффициентов вязкости и коэффициентов Доюоуля — Томсона. [c.68]

Для сжимаемого газа при линейной зависимости коэффициента вязкости от температуры (о] = 1) приближенные значения напряжения трения и толщины потери импульса не будут зависеть от числа Мо в полном соответствии с результатами численных расчетов, основанных на использовании дифферепци-20 [c.307]

Здесь Со, q — эмпирические велрь чины, Ktk — пороговый коэффициент интенсивности напряжений ), Kj — вязкость разрушения нрн доломе (полном разрушении). [c.259]

На рис. 114 приведены количественные данные, иллюстрирующие скорость роста трещины сплавов 7075 и 7178 в зависимости от времени перестаривания после предварительной обработки по режиму Т651. Следует отметить, что перестаривание по режиму выдержка при 160°С в течение 25 ч понижает значение скорости роста трещины приблизительно на три порядка. Эта степень перестаривания вызывает уменьшение прочности только на 14% (рис. 115) при заметном увеличении вязкости разрушения в высотном направлении (см. рис. 114). Те же режимы старения также значительно улучшают сопротивление расслаивающей коррозии. На рис. 116 показано влияние перестаривания на скорость роста коррозионной трещины в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений сплава 7178. Увеличение перестаривания уменьшает скорость роста в области II, как это показано на рис. 114. Очень медленная скорость роста трещины в перестаренных материалах требует предельно длинного времени испытаний для определения полной кривой V—К. Поэтому результаты, полученные за данное время испытаний, не позволяют судить о том, влияет ли перестаривание только на область независимости скорости роста трещины от напряжений (область II) или будет также влиять и на об- [c.258]

Нормальным режимом работы торцового УВГ большинство специалистов считают полужидкостное трение. Однако трудно лровести границу между трением жидкостным и полужидкостным, когда уплотнение имеет малую протечку, а уплотнительная среда— большую вязкость. Толщина смазочной пленки от 3 до 10 мкм обеспечивает полное несоприкосновение поверхностей скольжения. Как указывалось выше, учет величины и распределение давления в зазоре чрезвычайно важны при проектировании уплотнения. На основании имеющихся опытных данных для уплотнения, работающего на масле, можно рекомендовать коэффициент нагруженности = 0,75. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...