Турбулентный перенос теплоты

Величина характеризует интенсивность турбулентного переноса теплоты ее называют турбулентной теплопроводностью. [c.131]

Турбулентный перенос теплоты [c.356]

S. ТУРБУЛЕНТНЫЙ ПЕРЕНОС ТЕПЛОТЫ И КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ [c.143]

В заключение отметим следующее обстоятельство. Математическая формулировка задачи, приведенная в 5-1, записана для ламинарного пограничного слоя, так как не учтены коэффициенты турбулентного переноса теплоты и количества движения. Полагают, что Хт и j,t зависят от тех же величин, от которых зависят поля осредненных скоростей и температуры. Тогда согласно теории размерностей полученная система чисел подобия справедлива и для турбулентного течения. Конечно, входящие в числа подобия значения температур и скоростей уже будут осредненными во времени. [c.165]

Величину Ргт называют турбулентным числом Прандтля. Как показано в 4-5, кинематические коэффициенты турбулентного переноса теплоты и количества движения Вд и Ss зависят от параметров процесса турбулентного течения. Вследствие этого в общем случае турбулентное число Прандтля также может являться параметром процесса. С учетом (7-15) и (7- б) дифференциальные уравнения энергии (4-44) и движения (4-45) для турбулентного пограничного слоя примут вид [c.192]

Для создания совершенных расчетных формул необходимо сочетание теоретических и экспериментальных методов исследования, позволяющих проникнуть в механизм турбулентного переноса теплоты и количества движения при различных условиях течения. [c.192]

Турбулентный перенос теплоты можно описать уравнением (для изотропной турбулентности) [c.437]

Турбулентный перенос теплоты Н неоднозначно связан с вертикальным градиентом температур dQ/dz, поскольку Н не обращается в нуль при (90/(32 = 0 [25]. Поэтому было введено представление о пропорциональности Н градиенту потен- [c.67]

Исследованию влияния турбулентности на потери в решетках посвящен ряд работ, например [75]. Под углом зрения фазовых переходов эта задача впервые рассмотрена в [57]. Турбулентный перенос теплоты и массы в потоках пара, близких к состоянию насыщения, способствует фазовым переходам и снижает i максимальное переохлаждение. При высокой турбулентности мелкодисперсная влага образуется вначале в пограничных слоях, а затем и в ядре потока. [c.80]

Оценки коэффициента турбулентного переноса теплоты в приповерхностном слое струи были сделаны А. П. Солодовым. Приводимое ниже рассмотрение основывается на полученных им результатах. [c.185]

Если полагать, что коэффициент турбулентного переноса теплоты не изменяется ни по сечению, ни по длине струи, то число Фурье согласно (7-3-16) равно [c.191]

Из анализа рис. 7-4 можно сделать следующие выводы. При справедливости теории величины е. находились в опытах примерно в пределах 2-10 —10-10 . Можно отметить несколько более крутое падение теплоотдачи по длине струи, чем по зависимостям для постоянного коэффициента турбулентного переноса теплоты. [c.191]

Величина Цу рассматривается при этом как некоторый коэффициент турбулентной вязкости и называется коэффициентом турбулентного переноса количества движения. Следует отчетливо представлять, что величина [д.,., также как и аналогичные ей коэ( и-циенты турбулентного переноса теплоты и массы, о которых будет идти речь в последующем, отнюдь не является неким физическим свойством текущей среды. Так, в потоке жидкости с постоянными р и fi, величина Цг зависит от абсолютного значения ц, числа Рейнольдса потока и координат. В развитом турбулентном потоке [c.36]

Для стационарного, развитого турбулентного потока, когда турбулентный перенос теплоты много больше молекулярного, из [c.37]

В этой связи формула (18.14) оказывается практически приемлемой как для чисто турбулентного переноса теплоты от поверхности парового слоя в толщу холодной жидкости, так и при отводе теплоты за счет молекулярной теплопроводности. [c.379]

Тогда уравнение Фурье —Кирхгофа для турбулентного переноса теплоты будет иметь вид [c.64]

Изложенная выше теория предельных законов может быть применена и к течению газов, не подчиняющихся уравнению состояния Клапейрона—Менделеева. Наиболее просто задача решается в этом случае для ограниченных интервалов температур, когда возможна линейная аппроксимация зависимости плотности газа от температуры. При одновременном изменении ве.личин Ср и р интенсивность турбулентного переноса теплоты определяется зависимостью [c.124]

Опыты показывают, что теплоотдача в шероховатых трубах по сравнению с гладкими дополнительно зависит от формы неровностей поверхности и концентрации бугорков шероховатости. Как показывают расчеты, теплоотдача на шероховатой поверхности выше, чем на гладкой. Это связано с увеличением интенсивности турбулентного переноса теплоты в пристенной области. В связи с указанным теплообмен в дымовой трубе с шероховатыми стенками может характеризоваться [69] уравнением [c.116]

Здесь д — плотность теплового потока в направлении оси у, обусловленная молекулярным и турбулентным переносом теплоты ду — объемная плотность всех источников и стоков энергии в данной точке за исключением тепловыделения, обусловленного работой потока. [c.30]

При турбулентном движении жидкости перенос теплоты наряду с теплопроводностью осуществляется перпендикулярным к поверхности канала перемещением частиц. [c.403]

При течении жидкостей внутри проницаемых матриц теплообменных элементов перенос теплоты в жидкости осуществляется не только за счет молекулярной теплопроводности, но и в результате турбулентного перемешивания. Ускорение или замедление потока и задержка частиц в застойных зонах могут дополнительно генерировать или подавлять турбулентность потока. [c.36]

Пульсационную составляющую переноса теплоты p d(ut)ldZ нельзя рассчитать аналитически и обычно ее величину в общем процессе передачи теплоты учитывают (по аналогии с турбулентными потоками) с помощью конвективной (турбулентной) составляющей эффективного коэффициента теплопроводности. [c.36]

В процессе теплоотдачи поверхность твердого тела обменивается теплотой с омывающим ее потоком жидкости или газа. Частицы теплоносителя, непосредственно соприкасающиеся с твердой поверхностью, передают теплоту стенке теплопроводностью, в остальной части потока передача теплоты осуществляется теплопроводностью и конвективным переносом. В ламинарной части потока теплота передается в основном теплопроводностью, но благодаря перестроению профиля продольной составляющей скорости по длине омываемой стенки в потоке возникает нормальная составляющая скорости, г следовательно, и конвективный перенос теплоты. В турбулентной части потока конвективный перенос теплоты играет решающую роль. [c.306]

На рис. 5.2 изображено температурное поле в жидкости при теплоотдаче, когда пограничный слой имеет турбулентный характер. Резкое изменение температуры в ламинарном подслое свидетельствует о большом термическом сопротивлении этой части потока. В турбулентной части потока, где решаюш,ую роль играет конвективный перенос теплоты, наблюдается слабое изменение температуры по толщине слоя жидкости. [c.307]

Основные уравнения движения. 11.2. Уравнения движения и переноса теплоты в пограничном слое. 11.3. Сопротивление движению в ламинарном потоке жидкости. 11.4. Сопротивление движению в турбулентном потоке жидкости. [c.330]

Для турбулентного режима течения при = onst в результате численного решения дифференциального уравнения, описывающего теплоотдачу в трубе при стабилизованном теплообмене, в рамках полузмпирической теории турбулентного переноса теплоты была получена следующая формула [c.325]

Турбулентные моли переносят не только импульс, но и теплоту. На этом основании вводится турбулентная теплопроводность (коэффициент турбулентного переноса теплоты) д- = у( д11ду), где — плотность турбулентного теплового потока Кт — турбулентная теплопроводность. Аналогично кинематической турбулентной вязкости вводится турбулентная температуропроводность Нт= [c.361]

Теплоотдача при турбулентном пограничном слое. Аналитический расчет теплоотдачи в турбулентном слое представляет большие трудности вследствие сложности самого двихсения и сложности механизма переноса количества движения и теплоты. Особенностью турбулентного течения является пульсационный характер движения. На рис. 2.34 показана осциллограмма колебаний скорости в фиксированной точке турбулентного потока. Отклонеггие мгновенной скорости w от средней w называется пульсацией. Наличие пульсаций как бы увеличивает вязкость, и тогда полная вязкость турбулентного потока будет суммой двух величин — молекулярной вязкости и дополнительной турбулентной. Турбулентная вязкость ji,p не является физическим параметром теплоносителя, как коэффициент динамической вязкости, и характеризует интенсивность переноса количества движения в турбу-лентно.м потоке. Аналогично вязкости в уравнении движения, в дифференциальном уравнении энергии дополнительно к молекулярной теплопроводности появляется турбулентная теплопроводность характеризующая турбулентный перенос теплоты и также не являющаяся физическим параметром теплоносителя. [c.129]

Чтобы проинтегрировать уравнения (7-17) и (7-18), необходимо иметь сведения о коэффициентах турбулентного переноса теплоты и Количества движения. Можно воспользоваться интегродифференциаль-ными уравнениями (7-3) и (7-5), но для этого необходимо знать, в частности, распределения скорости и температуры в турбулентном потоке. [c.192]

Из рис. 11-2 следует, что при критическом значении числа Re л л 2000 не наблюдается резкое изменение в характере зависимости числа Nu от Re. После достижения критического значения Re теплоотдача монотонно возрастает с увеличением Ре. Такой характер зависимости объясняется тем, что при турбулентном течении жидкого металла, в особенности при малых Ре, большое значение имеет молекулярный перенос теплоты (теплопроводность). Поэтому возникновение турбулентного переноса теплоты при Re>Rei(p вызывает лишь сравнительно небольшое увеличение теп- лротдата. [c.245]

В соответствии с (7-3-4) кинематический коэффициент турбулентного переноса теплоты может изменяться вдоль потока, если изменяются определяющие его величины. Рассмотрим развитие приповерхностной турбулентности вдоль струи, полагая, что воздействие паровой фазь[ на профиль волны пропорционально динамическому капору и не зависит от конфигурации выступа. Сила сопротивления, приходящаяся на один турбулентный моль, пропорциональна величине [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...