Поверхностное замыкание

При поверхностном замыкании листов активной стали из-за ослабления прессовки, перегрева или оплавления места дефектов устраняют травлением азотной кислотой (ГОСТ 11125 — 84) с помощью ватного тампона. Характерным признаком дефектных мест является налет пыли кирпичного цвета. Протравленный участок осматривают через лупу ЛП1-10 (ГОСТ 25706 — 83). Лаковая пленка между листами активной стали должна просматриваться сплощными темными линиями. Если лаковая пленка просматривается в виде прерывистых линий, то травление дефектного участка повторяют. [c.120]

Конечно, в процессе входа равновесие не достигается. Однако при увеличении Кь наступает момент, когда каверна замыкается за телом. В зависимости от условий может происходить глубинное замыкание или поверхностное замыкание. Для обоих типов замыканий характерно образование двух струй обратной струи, направленной в сторону тела, и зеркально отраженной струи , направленной в противоположную сторону. На фиг. 12.3 показано глубинное замыкание, сопровождающееся образованием струй при смыкании стенок каверны на некоторой глубине между телом и свободной поверхностью. Сначала скорости обеих струй больше скорости движущегося тела. При некоторых условиях направленная вниз обратная струя [c.657]

Поверхностное замыкание сопровождается образованием выплескивающегося слоя в точке соударения со свободной поверхностью. Рассмотрим случай вертикального входа. В этом случае силы и вызываемый ими всплеск симметричны в отличие от наклонного входа. При таких симметричных условиях каверна замыкается на более ранней стадии после входа тела из воздуха в воду, чем при глубинном замыкании [6]. Механизм поверхностного замыкания каверны обусловлен динамикой движения жидкости и газа. Упомянутое выше возвратное течение жидкости имеет на стенках каверны небольшую составляющую скорости, направленную наружу. Однако по мере углубления тела оно немного изменяет направленную внутрь радиальную составляющую. Слой жидкости, который образуется выше поверхности раздела, имеет сравнительно небольшую толщину. Как уже указывалось, для продолжения движения тела требуется значительный приток воздуха через открытый конец каверны. Вследствие этого на выплескиваемом слое создается небольшая разность давлений, способствующая сжатию слоя к центру и возникновению поверхностного замыкания. Хотя приток газа всегда способствует падению выплескиваемого слоя внутрь каверны, в тех случаях, когда всплеск не является ни [c.658]

Фиг. 2.4. Стадии поверхностного замыкания симметричной каверны при вертикальном входе тела из воздуха в воду.

Отметим, в частности, что приток воздуха зависит от его плотности. Поэтому поверхностное замыкание изменится, если уменьшить давление воздуха над жидкостью, и вообше не будет происходить при очень низких давлениях. Более того, из изложенного выше следует, что для получения одинакового изменения формы каверны в зависимости от времени при низком атмосферном давлении необходимо использовать более плотный газ, чем воздух . [c.659]

Время от момента соприкосновения снаряда со свободной поверхностью до окончания поверхностного замыкания увеличивается с уменьшением угла входа [3]. При очень малых углах входа замыкание поверхности при нормальном атмосферном давлении может происходить через столь большое время, что оно будет слабо влиять на изменение формы каверны в зави- [c.659]

В процессе всплеска и замыкания каверны, которыми нельзя пренебрегать. Что касается газовой атмосферы, то, по-видимому, пока каверна открыта, давление и плотность будут оказывать слабое влияние. Инерция газа, вероятно, оказывает влияние на поверхностное замыкание каверны при вертикальном входе, как описано в разд. 12.3. К счастью, при входе под малыми углами влиянием инерции газа на замыкание, по-видимому, можно пренебречь, и поэтому использование тяжелых газов не приносит существенной пользы. Для моделирования по числу Фруда после замыкания каверны необходимо, чтобы ро и рь были пропорциональны /. Поэтому подобие на последующих стадиях движения зависит от точного значения давления Ра в момент замыкания каверны, которое должно быть пропорционально 1а- [c.665]

За телом, влетающим в воду с большой скоростью, после окончания переходного процесса развивается каверна. Первое время каверна сообщается с атмосферой и над свободной поверхностью поднимается кольцевая струя. Однако через некоторое время кольцевая струя пережимается вверху, и в каверну устремляется тонкая струйка, а каверна изоли-руется от атмосферы — происходит поверхностное замыкание. Через некоторое время каверна еще раз пережимается, и по мере погружения тела этот процесс повторяется каверна сокращается и исчезает (рис. 8). [c.49]

Выбор метода очистки зависит от природы подложки, вида загрязнения и степени требуемой чистоты поверхности. Чистота поверхности — это не постоянный, а переменный критерий, зависящий от требований, предъявляемых к микросхеме. Основным критерием чистоты поверхности подложки является процент выхода годных схем, величина разброса по подложке поверхностного удельного сопротивления, количество коротких замыканий в композициях металл — диэлектрик— металл. [c.421]

Возникают следующие вопросы будут ли четко зарегистрированы замыкания следующих друг за другом капель, если капли разбиваются об иглы, и не может ли разбрызгивание жидкости давать ложные импульсы. Из-за отсутствия прямых измерений или количественного анализа поставленную здесь сложную проблему можно аргументировать следующим образом отношение инерционных сил, действующих кратковременно в момент замыкания, к поверхностным и вязкостным силам, действующим [c.175]

Кавитационный поток при обтекании твердого тела оказывает на его поверхность своеобразное воздействие. Характер этого воздействия определяется месторасположением зоны, в которой происходит замыкание пузырьков. В зависимости от этого различают два типа кавитации кавитация в потоке и поверхностная. [c.8]

Значительная часть пузырьков при замыкании, очевидно, выделяет энергию, недостаточную для непосредственного повреждения поверхности материала, но достаточную для усталостного разрушения. В этом случае происходит постепенное накопление деформации в микрообъемах, появление линий скольжения, рост их в микротрещины с последующим разрушением по усталостному механизму. Подтверждением этому служит появление линий скольжения и усталостных микротрещин в сравнительно прочных материалах и их рост при увеличении длительности испытаний Присутствие поверхностно-активной среды оказывает непосредственное влияние на протекание коррозионно-усталостных процессов в микрообъемах. [c.20]

При традиционном способе сварки можно выделить три основные формы расплавления электрода и переноса электродного металла в сварочную ванну. Процесс сварки с периодическими короткими замыканиями характерен для сварки электродными проволоками диаметром 0,5. .. 1,6 мм при короткой дуге с напряжением 15. .. 22 В. После очередного короткого замыкания (/ и 2 на рис. 3.48, а) силой поверхностного натяжения расплавленный металл на торце электрода стягивается в каплю. В результате длина и напряжение дуги становятся максимальными. [c.133]

Искровое сопротивление разрядника невелико и ТР-2 при разряде работает в режиме, близком к короткому замыканию. Поэтому ТР-2 выполняется с большим рассеянием и имеет крутопадающую внешнюю характеристику. При горении дуги и устойчивом течении искровых разрядов напряжение на выходе ТР-1 снижается с 2500 до 200—400 в. Ток высокой частоты вследствие поверхностного эффекта неопасен для сварщика. Для предотвращения опасности, наступающей при пробое Сз, включен С . Его высокое сопротивление току низкой частоты не только защищает сварщика от аварийного тока высокого напряжения и низкой частоты от ТР-1, но и преграждает течение тока низкой частоты от трансформатора к выходной части осциллятора. В случае пробоя С4 срабатывает предохранитель П. Блокировочный контакт ВК отключает осциллятор при открытых кожухе и дверце. [c.99]

Рис. 8. Последовательные стадии формирования каверны (а — воздух устремляется в горловину каверны б— давление в ней понижается и происходит поверхностное смыкание каверны е — глубинное замыкание при дальнейшем погружении каверна пережимается еще раз).

Нами уже отмечалось, что сила трения в кинематических парах не всегда относится к вредным сопротивлениям. В некоторых случаях она используется в технике для передачи движения, осуществляемого путем поверхностного взаимодействия входящих в пару звеньев при силовом замыкании. Движущей силой для ведомого звена является сила трения, и потому такие механизмы получили название фрикционных. [c.230]

Величина е является термоэлектродвижущей силой. Обнаруженные в наших экспериментах электрические токи в значительной степени связаны с термоэлектродвижущими силами. При нагревании металла некоторые из его электронов приобретают энергии, достаточные для преодоления потенциального барьера на границе, и покидают металл. Это явление (термоэлектронная эмиссия), по-видимому, также имеет место в процессе трения, когда происходят замыкания цепи в месте контакта трущихся металлов. Возникнувшие при этом за счет термоэлектронной эмиссии токи, как показывают опыты, носят импульсный характер. Вообще, выход электронов из металла может происходить в том случае, когда электроны приобретают достаточную кинетическую энергию для преодоления барьера, наложенного соседними атомами в поверхностном слое. [c.42]

Перегрев пальцев может быть вызван ослаблением их нажатия из-за неправильной регулировки или износа. Чрезмерное нажатие повышает износ пальцев и сегментов и способствует тому, что часть масла, которым смазываются контактные поверхности, срезается сегментами, попадает на изолированные поверхности и на них собирается грязь. Со временем на изоляции образуется токопроводящая пленка, а затем появляется повреждение в виде замыкания или поверхностной утечки. Для удаления загрязненного слоя масла сегменты механизма режимов и реверса и их изоляцию следует систематически протирать, а для предупреждения загрязнения наносить тонкий слой масла. [c.108]

При малом напряжении (короткая дуга) перенос металла может осуществляться путем коротких замыканий, поскольку свободный рост капель затруднен. В момент коротких замыканий происходит перетекание металла с торца электрода в ванну. С удлинением дуги масса переносимых капель увеличивается, так как создаются условия для свободного роста капли на торце электрода.. Дальнейшее удлинение дуги приводит к увеличению парциального давления кислорода за счет подсоса воздуха, что вызывает окисление металла и снижение его поверхностного натяжения. Эти обстоятельства приводят к уменьшению т , р и т. Изменение состава фтористо-кальциевого покрытия не оказывает существенного влияния на характер переноса. [c.75]

Для сварки голым электродом на малых токах характерен преимущественно крупнокапельный перенос металла с периодическими замыканиями каплей дугового промежутка. В этом случае поверхностное натяжение металла капли повышенное, так как токи малы и поверхностно-активных веществ нет. Силы отрыва (Р и Л эд) нарастают медленно, и поэтому капля успевает сильно увеличиться. [c.225]

При сварке толстопокрытым электродом на больших токах наблюдается преимущественно мелкокапельный перенос металла с редкими замыканиями дугового промежутка. В этом случае величина поверхностного натяжения металла капель снижается как за счет наличия поверхностно-активных веществ в шлаке, так и вследствие более высокой температуры капель. Силы отрыва нарастают интенсивнее и появляется дополнительная сила Л г.п давления газового потока. Активно развивающиеся процессы газообразования могут преждевременно дробить каплю. [c.225]

Таким образом, методом осреднения мы получили уравнения импульса, притока тепла фаз, а также уравнения момента импульса и энергии их пульсационного (мелкомасштабного) движения. В отличие от феноменологического подхода гл. 1, метод осреднения позволил последовательно учесть влияние мелкомасштабного движения фаз поверхностного натяжения и получить выражения для определения таких макроскопических характеристик, как тензор напряжений в фазах, интенсивности межфазного взаимодействия, потоки различных видов энергий и т. д. через значения микропараметров. Реализация этих выражений, приводящая к реологическим соотношениям теперь уже только между макропараметрами (которые можно называть явными реологическими соотношениями) и, как результат, к замыканию системы уравнений, должна производиться с учетом структуры и физических свойств фаз в смеси. И это есть основная проблема при моделировании гетерогенных сред. [c.87]

Наиболее интересная информация была получена при исследовании оборудования, снятого с затопленного погружаемого аппарата Ал-вин . В этом случае питающее напряжение в момент погружения не подавалось, поэтому повреждений вследствие короткого замыкания не было, тогда как следы электролитической коррозии былп налицо. Даже при самом поверхностно.м осмотре монтажа легко было определить все места присутствия сплавов па основе железа. Оказалось, что неожиданно большое число различных компонентов содержит соединительные Элементы из железных сплавов. Некоторые типы конденсаторов и различные транзисторы имели железные выводы, которые во многих случаях прокорродировали практически до полного разрушения. Участки монтажа, окружающие такие соединения, были хорошо заметны из-за наличия характерной ржавчины. На участках с плотным монтажом коррозия была весьма равномерной, несмотря на различия в окружепни корродирующих элементов. [c.480]

Фиг. 23. Станок-полуавтомат для поверхностной закалки дискооых изделий корпус станка J электромотор мощностью в 1,3 кет, соединённый с редуктором <5 для быстрой остановки станка служит электромагнитный тормоз 4 перемещение детали 5 и шпинделя 6 в направлении, показанном стрелками, осушеств 1яется при помощи кулачкового механизма 7 центрирующий выступ 8 предназначен для установки обрабатываемого изделия, поднимаемого электромагнитным патроном 9 в зоне действия нагревательного индуктора (не показанного на фигуре). В нижней части станка расположен бак 10 с охлаждающей жидкостью (внутри бака установлен цеп ой конвейер для выема закалённых изделий). Для включения и остановки станка используется педаль 11 с контактами на замыкание.

Система уравнений (15), (16) и (17), (18) не замкнута, поскольку имеются 42 неизвестные величины и 24 уравнения. Для замыкания даннрй системы необходимо звести еще 18 определяющих уравнений, связывающих характеристики напряженного а, т и деформированного состояния ежи. Эта связь может быть линейной, тогда получим замкнутую систему уравнений, описывающих упругое поведение тела. Для изотропной среды необходимо вводить шесть упругих характеристик среды вместо двух в классической теории упругости. Для однозначного решения системы должны быть приданы граничные условия. Если они силовые, то на поверхности тела задаются поверхностные нагрузки [c.106]

Специфика процесса электрохимической размерной обработки определяет особенности качества обработанной поверхности. Формирование микрорельефа поверхности при ЭХО в отличие от резания в значительной мере определяется при этом химическим составом и структурой обрабатываемого материала, химическим составом, температурой и скоростью движения электролита. Силовой и тепловой факторы практически не участвуют в образовании поверхностного слоя (при отсутствии коротких замыканий, гидравлических ударов и других нарушений процесса ЭХО). Поверхностный слой создается в результате электрохимического растворения материала и химического воздействия среды. Шероховатость обработанной поверхности, являющаяся наиболее важной геометрической характеристикой циклической прочности, в зависимости от условий ЭХО изменяется в широком диапазоне от Кг == 10- 40 мкм до Яг. = 0,02- 0,16 мкм (ГОСТ 2789—73),. Для большинства конструкционных материалов при ЭХО в опти-малъном режиме получить шероховатость в пределах Яа = 0,32 4-2,5 мкм не представляет технологических трудностей [210]. Таким образом, шероховатость поверхности ЭХО не только не уступает основным чистовым методам механической обработки, но и некоторые из них превосходит. [c.66]

Первый параметр (12.1) представляет собой число Фруда, второй — число кавитации, рассчитываемое по давлению в каверне рь- В момент входа рь равно атмосферному давлению ра. Как отмечалось выше, до момента замыкания рь отличается от ра только на величину падения давления, обусловленного течением воздуха, заполняющего каверну. Последний параметр является числом Вебера. Для обеспечения подобия необходимо, чтобы все параметры (12.1) сохраняли свои значения. При моделировании обычно используется одна и та же жидкость (вода), поэтому плотность р имеет натурное значение. Следовательно, плотность Ра тзкже должна иметь натурное значение. Далее, поскольку при постоянном числе Фруда скорость пропорциональна 1о атмосферное давление должно изменяться пропорционально /о. Следовательно, согласно законам подобия, давление газа ра должно быть меньше натурного и, более того, необходимо использовать тяжелый газ, если ра сохраняется неизменным, а Ра уменьшается. Поверхностное натяжение должно изменяться пропорционально /о если р = onst. [c.664]

Суперфиниширование — процесс обработки наружных цилиндрических, конических, плоских и фасонных поверхностей мелкозернистыми абразивными и алмазными брусками на универсальных и специализированных суперфинишных станках до получения шероховатости поверхности Ка = 0,320- 0,010 мкм. Перед суперфинишированием поверхности деталей обычно шлифуют абразивными (зернистость 16-25) или алмазными (зернистость 125/100-250/200) кругами. При суперфинишировании цилиндрических поверхностей уменьшаются незначительно — исходная овальность поперечного сечения поверхности и в большей мере — огранка. Микротвердость поверхности закаленных стальных деталей после суперфиниширования повышается на 10—15%, а термически необработанных деталей — на 30 - 40 %. Износостойкость поверхности шеек валов из закаленной стали после суперфиниширования увеличивается на 10 — 20%, так как удаляется поверхностный слой глубиной 40—50 мкм. содержащий дефекты, приобретенные при шлифовании. Различают суперфиниширование с упругим прижимо.м бруска к детали и размерное суперфиниширование с жестким замыкание.м контакта брусок — деталь от клинорычажного механизма или непосредственно от гидроцилиндра. [c.798]

Один ц и л и н д р, д в и г а т е л я не работает. Какой именно цилиндр не работает устанавливают, поочередно замыкая накоротко свечи, соединяя их контактные головки с массой отрезком провода высокого напряжения или отверткой, ручка которой выполнена из изоляционного материала. Если короткое замыкание свечи не вызывает ощутимого уменьшения частоты вращения двигателя, значит найден неработающий цилиндр. Следует установить, подается ли напряжение на свечу неработающего цилиндра. Приблизив на расстояние 3—5 мм к массе двигателя конец провода, отсоединенного от свечи, проверяют искрообразование. Отсутствие искрообразования свидетельствует о неисправности вторичной цепи системы зажигания— нарушении электрической прочности изоляции провода или крышки распределителя. Причиной неисправности крышки может быть механическое повреждение (трещина), пробой или поверхностный разряд. Эти дефекты вызывают необходимость замены крышки, за исключением случая, когда поверхностный разряд после удаления влаги или грязи с поверхности крышки прекратился и обугленная дорожка на ней еще не успела образоваться. Если на поверхности крышки обнаружена обугленная дорол<ка и нет возможности немедленно заменить крышку, можно в качестве временной меры восстановить работоспособность распределителя следующим образом. В крышке просверливают два отверстия диаметром 2,5—3 мм таким образом, чтобы они прерывали путь поверхностного разряда. Если при снятии со свечи провода между концом последнего и массой происходит бесперебойное искрообразование, вероятной причиной дефекта является неисправность свечи. В случае когда после замены свечи цилиндр двигателя по-прежнему не работает, это может быть вызвано неисправностью или неправильной регулировкой клапанов, повреждением прокладки под головками блока, износом поршневых колец и другими дефектами двигателя, не и 1еющими отношения к системе зажигания. [c.104]

При повышении напряжения на электродах может произойти пробой — потеря диэлектриком его электроизоляционных свойств, приводящая к короткому замыканию электродов. Напряжение, при котором происходит пробой, называется пробивным напряжением / р напряженность электрического поля, при которой произошел пробой, равная в случае однородного электрического поля / р /г, кв1см (или кв/мм), где к — толщина диэлектрика, — называется электрической прочностью, обозначаемой обычно Е р. Это важная электрическая хара ктеристика диэлектриков. На твердых образцах вместо пробоя — короткого замыкания через толщу диэлектрика — может наблюдаться явление поверхностного разряда или перекрытия, когда происходит короткое замыкание не за счет пробоя твердого диэлектрика, а за счет пробоя окружающей среды, например воздуха по поверхности диэлектрика. Напряжение перекрытия является характеристикой данной электроизоляционной конструкции. [c.16]

Напряжение генератора обычно составляет 14—28 в. Выбор этих пределов напряжения определяется следующими причинами. При напряжении ниже 12 в анодная пленка не образуется и тепловое действие тока прекращается. Съем металла в этом случае может происходить только за счет растворения поверхностного слоя инструмента и характеризуется незначительной скоростью. Чистота обработки оказывается высокой. Так, например, при напряжении 7 е и токе 4 а в течение 1 мин. снимается 0,06 г твердого сплава Т15К6. Пря напряжении большем 30—40 в в зоне заточки одновременно оплавляется множество неровностей поверхности инструмента, что может привести к полному заполнению межэлектродного промежутка частицами расплавленного металла, т. е. к замыканию инструмента и диска. Кроме того, повышение напряжения свыше 30—40 в увеличивает опасность поражения рабочего электрическим током. [c.263]

Электродуговая С. При дуговой С. используется тепло вольтовой дуги, получаемой между углем и углем, между углем и металлом или между металлом и металлом. Обычно для С. применяют металлич. дугу, причем работают как постоянным, так и переменным током. Темп-ра вольтовой дуги 3 ООО—3 800° вольтова дуга постоянного тока развивает максимум тепла у положительного электрода, тогда как у отрицательного электрода на /-400° ниже, благодаря этому С. постоянным током обладает тем преимуществом, что к положительному полюсу можно присоединять более тугоплавкий из свариваемых предметов, например при С. предметов из стали с низким содержанием углерода более толстый предмет соединяют с положительным полюсом при сварке стали с большим содержанием углерода, наоборот, соединяют с положительным полюсом присадочный стержень. Наибольшее сопротивление имеет место в момент зажигания дуги при пуске тока напряжение зажигания для металлической дуги составляет ок. 65 V. Однако при самой С. напряжение снижается, и в зависимости от толщины электрода его целесообразно поддерживать в пределах 15—24 V. Для употребляемых в большинстве случаев электродов толщиной в 4 мм наиболее подходящим согласно данным практики является напряжение в 18 V. Так. обр. вольтова дуга имеет падающую характеристику, зависящую от длины дуги. Переход металла в вольтовой дуге происходит следующим путем жидкий металл стремится всегда от тонкого электрода присадочного прутка) к более массивному свариваемому предмету. Полагают, что металл притягивается последним вследствие перевеса в поверхностном напряжении. Магнитные силы при этом не могут йметь никакого влияния, так как раокаленное железо не обладает магнитными свойствами равным образом не влияет на переход материала и сила тяжести, в противном случае не представилось бы возможным производить потолочную С. Переход присадочного материала совершается большими или малыми каплями, что точно установлено новейшими изысканиями. Впервые это было выявлено из диаграммы силы тока и напрял ения процесса С., полученных при помощи осциллографа (фиг. 27). При этом было установлено, что сначала напряжение и сила тока немного колеблются, оставаясь в общем постоянными, что следует объяснить клокотанием капли на электроде, но затем напряжение внезапно падает, причем связанное с этим короткое замыкание свидетельствует о происшедшем в этот момент соединении между электродом и свариваемым предметом через посредство перенесенной капли. Эти выводы были подтверждены [c.108]

Схема для измерения способом непосредственного отклонения удельного объемного и поверхностного сопротивлений твердых диэлектриков показана на фиг. 21-6. Образец диэлектрика О включается в питаемую источником постоянного тока схему при помощи трех электродов, которые (независимо от их материала, см. 21-2) для случая испытания образцов в виде пластик или дисков имеют форму изображенных на фиг. 21-7 измерительного электрода 1, охранного кольца 2 и электрода высокого потенциала 4. Защитное сопротивление ri (величиной не более 1 Мом) служит для предупреждения возможности возникновения больших токов при пробое образца или случайном коротком замыкании. Напрядсение U на образце (чаще всего в пределах 100 1 ООО в) измеряются вольтметром V. Величина тока Л проходящего через образец между электродами I к 4, измеряется гальванометром G, имеющим динамическую постоянную С д проходящий через гальванометр ток, дающий на шкале отклонение зайчика на одно деление, не более 10 э а дел параллельно с гальванометром для расширения пределов измерения тока включается шунт Гг, имеющий обычно ступени [c.18]

Перенос электродного металла на изделие является сложным процессом (рис. 10). После зажигания дуги (положение/) на поверхности торца электрода образуется слой расплавленного металла, который под действием сил тяжести и поверхностного натял<ения собирается в каплю (положение //). Капли могут достигать больших размеров и перекрывать столб дуги (положение III), создавая на непродолжительное время короткое замыкание сварочной цепи. Вслед за этим образовавшийся мостик из жидкого металла разрывается, дуга возникает вновь и процесс каплеобразования повторяется (положения 1, 1Г и III ). [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...