Отрыв различного размера

При развитом кипении на поверхности действует значительное число центров парообразования. Одновременный рост большого числа пузырьков и их периодический отрыв от поверхности приводят к интенсивному перемешиванию и утончению пристенного слоя жидкости. От поверхности отрываются пузырьки различных размеров. Скорость всплывания больших пузырьков больше, чем малых. Некоторые большие пузырьки при всплывании дробятся на ряд более мелких. Мелкие пузырьки могут объединяться и образовывать большие пузыри. Объединение мелких пузырьков может происходить на поверхности нагрева еще до отрыва. В итоге общая картина кипения приобретает сложный характер. Свободная поверхность жидкости испытывает интенсивные пульсации. [c.306]

Отрыв и адгезия частиц различных размеров 223 [c.223]

Отрыв частиц в зависимости от положения поверхности. Отрыв частиц различных размеров зависит не только от скорости водного потока, но и от положения поверхности относительно оси потока. [c.230]

Отрыв прилипших частиц различного размера. Скорость отрыва прилипших частиц по-разному зависит от размеров этих частиц. Это различие обусловлено соотношением между весом прилипших частиц и силой адгезии. В случае, когда силы адгезии превышают вес частиц (рис. X, 11, участок I), скорость отрыва обратно пропорциональна размерам частиц. Если силы взаимодействия между контактирующими телами меньше веса частиц, то имеет место прямо пропорциональная зависимость между скоростью отрыва и диаметром прилипших частиц (участок III, кривой рис. X, И). В некотором диапазоне размеров частиц (участок II), когда сила адгезии соизмерима с весом частиц, может наблюдаться независимость скорости отрыва от размеров частиц. [c.334]

Адгезия и отрыв частиц различного размера [c.343]

Отрыв частиц различного размера. В жидкой среде так же, как [c.343]

Рассмотрим сначала донные наносы, образование которых непосредственно связано с величиной адгезионного взаимодействия. Частицы на дне реки имеют различные размеры и форму. Это могут быть частицы с эквивалентным диаметром от нескольких мкм до нескольких мм и более. В отличие от ранее рассмотренного случая (см, с, 338) при движении русловых потоков отрыв [c.412]

Отрыв частиц от поверхности определяется не только формой, но и размерами частиц. Коэффициент сопротивления для частиц различной формы и размеров при отрыве их от поверхности в водной среде имеет следующие значения [c.341]

Для соединения различных материалов, в том числе и ПМ, разработаны специальные типы полимерных заклепок, расклепывание которых производится при упругом деформировании элементов крепежных деталей. Так, при сборке строительных объектов из стеклопластиков нашли применение заклепки-кнопки, изготовляемые из полиамидов, полиолефинов, производных целлюлозы или других термопластов. Заклепка-кнопка до введения в отверстие представляет собой полую втулку 5 и монолитный стержень 2, диаметр которого равен внутреннему диаметру втулки. Втулка и стержень соединены тонкой кольцевой перемычкой. Диаметр наименьшего сечения конической поверхности втулки равен диаметру отверстия D в соединяемых деталях 1, а диаметр >2 максимального сечения этой поверхности больше диаметра отверстия на десятые доли миллиметра. Размер S заклепки равен толщине пакета соединяемых деталей. Втулка имеет две или четыре прорези, что позволяет ее нижней части сжиматься при введении заклепки в отверстие. В процессе клепки в отверстия совмещенных деталей вначале помещают полую втулку (рис. 5.50, б), а затем замыкают заклепку ударом молотка по стержню, который входит внутрь втулки, раздвигая наружу ее разрезную часть (рис. 5.50, в). Заклепка надежно садится на свое место (рис. 5.50, г), и в этом случае не требуется двухстороннего подхода к деталям. Такая заклепка диаметром 6,4 мм из ПА 6 выдерживает на отрыв головки максимальную нагрузку 900 Н, [c.189]

Следует отметить, что при значениях Рг 2,02-10 н м" скорость истечения Wq достигает критических значений, и ни при каком сколь угодно большем давлении газ не может вытекать из обычного сопла со скоростью, превышающей местную скорость звука . Скорость истечения, при которой может произойти отрыв пламени и потухание очага горения, различна для разных газов. Она зависит от размеров сопла, наличия и формы стабилизатора фронта горения. В практике цементного производства на вращающихся печах применяют газовые горелки в основном с цилиндрическими соплами, в которых давление газа должно поддерживаться в пределах не более 2,02-10° н/м при скорости истечения Шо<250 м/сек. [c.274]

Обтекание несферических твердых частиц при высоких числах Рейнольдса. При стоксовом обтекании частиц любой формы течение является безотрывным, т.е. линии тока приходят из бесконечности, огибают тело, всюду плотно прилегая к поверхности, и снова уходят в бесконечность. Однако при более высоких числах Рейнольдса происходит отрыв потока от обтекаемого тела. Это приводит к образованию вихревой кормовой области. По мере роста числа Рейнольдса размер этой вихревой области (длина следа) растет, причем для различных форм тела по-разному. Па рис. 2.9 приведены экспериментальные и численные данные по относительной длине следа выраженной в диаметрах экваториального сечения й, в зависимости от числа [c.75]

Ультразвуковые колебания, помимо размерной обработки, применяют для интенсификации и повышения качества ряда технологических процессов. Применение ультразвуковых колебаний для очистки и обезжиривания деталей основано на использовании явлений кавитации, которой сопровождается наложение ультразвукового поля на жидкую среду. Кавитация — это зарождение и быстрое исчезновение полостей и пузырьков, вызывающее быстрые перепады давлений на микроучастках очищаемой детали, интенсивное перемешивание жидкости, отрыв загрязнений от поверхности деталей и их разрушение. Ультразвуковой очистке можно подвергать детали различных размеров и формы. Скорость очистки повышается с увеличением мощности до 1 Вт/см , при которой наступает явление кавитации. С учетом потерь и к. п. д. преобразователя расчетную удельную мощность принимают равной 5—10 Вт/см . Очистка деталей от нежировых загрязнений более быстро идет в воде, чем в органических растворителях. Помогает также продувка ванны воздухом. Очистка ускоряется, если детали предварительно подогревают нагрев делает жировые загрязнения более вязкими, легко удаляемыми. [c.170]

На рис. 7.9 показана структура влаги за соплами и основные характеристики движения капель влаги по шагу сопловой решетки. На входе перед решеткой массовый модальный размер капель составлял величину, несколько превосходящую 55 мкм. Начальная степень влажности составляла z/o = 2,5%. Из рис. 7.9, а—в видно, что во многих точках наблюдаются многопиковые характеристики. Это объясняется прежде всего наличием многих источников капель. К ним относятся зоны, где пропс-ходит отрыв пленок, дробление и отражение падающих капель и др. Естественно, что в каждом случае появляются частицы характерного размера, величина которых должна зависеть от конкретных условий в месте их возникновения (скоростей пара и капель, толщины иленки, размеров падающих капель и углов их падения). Каили, имеющие различные размеры и различные скорости, получают неодинаковую закрутку в пограничном слое, направления и величины действующих на них подъемных сил неодинаковы. Вследствие этого капли движутся по различным траекториям, и в любом произвольно взятом объеме внутри канала и за решеткой в любой момент времени могут находиться частицы, возникшие в разных условиях. [c.275]

Если бы для частиц различного размера среднее квадратическое отклонение было бы одно и то же, т. е. а onst, то медианная скорость отрыва однозначно характеризовала бы условия отрыва прилипших частиц воздушным потоком. Экспериментальные данные, приведенные в табл. X, 1, свидетельствуют о различных значениях среднего квадратического отклонения ст. Поэтому сравнивать условия отрыва прилипших частиц при помощи только медианной скорости отрыва не представляется возможным, а отрыв частиц нужно характеризовать при помощи другого параметра, каким является средняя критическая скорость отрыва. На основании приведенных в табл. X, 1 значений средних скоростей отрыва можно проводить сопоставление условий отрыва в зависимости от размеров частиц и их формы, а также свойств поверхностей. [c.314]

Из условия (X, 51) следует, что отрыв частиц зависит от свойств среды (р, v), сил адгезии Т ад, размеров частиц d, скорости потока V. Отрыв частиц при прочих равных условиях (р, у, Fafl, d = onst) будет определяться скоростью потока, которая, в свою очередь, зависит от условий обтекания объектов или пластин различного размера. Поэтому для создания идентичных условий отрыва частиц с модели (пластины небольшого размера) и натуры (иластины большего размера) требуется моделирование процесса обтекания. Такое моделирование должно обусловливать создание одинаковой лобовой силы для отрыва прилипших частиц в модельных и натурных условиях в случае ламинарного и турбулентного пограничных слоев. [c.321]

На рис. 62, а показан сборный строгальный отрезной резец. Он состоит из сменной головки 1, на которой напаяна режущая пластинка, болта 2, державки 3, гайки и медной прокладки 5. Державка здесь постоянная, а сменные головки I могут иметь различные размеры в зависимости от конструкции обрабатываемой детали. Резцом осуществляют не только отр езание, но и обработку нешироких пазов и канавок. [c.120]

При наличии трещины поля напряжений у ее края очень сильно локализованы и быстро затухают, так что если зона пластической деформации у края треищны по сравнению с ее длиной и размером образца мала, то при математический трактовке процесса размером этой зоны можно пренебречь и рассматривать поведение тела, как в упругой задаче. Это позволило моделировать различные виды разрушения материала путем растяжения специального образца с предварительно созданной трещиной в условиях, обеспечивающих автомодельность напряженно-деформированного состояния локальных объемов трещины, т.е. когда напряженно-деформированное состояние у края трещины определяется ИЛИ коэффициентом интенсивности нанряжений К, (нормальный отрыв), или Кц (поперечный сдвиг), или К,ц (антиплоская деформация). Когда напряжения и деформации на фронте трещины достигают критической величины, возникает нестабильность разрушения. Это критическое состояние по [c.290]

СВЧ преобразователи на мостовых схемах широко используются для определения очень малых изменений размеров различных деталей, проверки допусков прецизионных деталей в условиях рабочих вибраций, при балансировке вращающихся объектов, измерении скорости перемещения отра- зкающей радиоволны границы раздела. Так, при измерении скорости для некоторого положения границы раздела с помощью аттенюатора и фазовращателя (КЗ поршня) добиваются баланса моста отсутствия энергии в детекторной секции. В процессе изменения положения границы СВЧ мост разбалансируется. Скорость изменения энергии, поступающей к детектору, пропорциональна скорости перемещения отражающей границы. При смещении границы от первоначального сбалансированного положения на V2 тройник снова будет сбалансирован. Для того чтобы с помощью описывае- [c.264]

Данная работа проводилась на установке, которая представляла собой вертикальный цилиндрический сосуд со съемной крышкой и выносным конденсатором. В съемной крышке смонтированы четыре токовво-да. Два из них служили для электропитания опытного участка, два других являлись потенциальными выводами. Сосуд установки был окрз жеи слоем тепловой изоляции и имел охранный нагреватель. В стенках корпуса диаметрально противоположно вмонтированы два циркониевых стекла марки ЛК-5. Съемка проводилась в проходящем свете камерой СКС-1М. С повышением давления размеры пузырей, отрывающихся от поверхности, резко уменьшались (при ps =100 бар >отр ==0,2 мм). Для получения увеличенных изображений использовался телеобъектив с набором насадочных колец, что позволило получать различную степень увеличения (максимальное увеличение 2,5 раза). Опытный участок представлял собой изогнутую под прямым углом пластину из серебра 99,99% толщиной 0,2 мм и шириной 2 мм, поставленную на широкую грань. Нагрузка на пластине создавалась постоянным током низкого напряжения. При съемке в поле зрения попадали одновременно горизонтальный н вертикальный участки. Перед проведением опытов экспериментальный участок обрабатывался пастой ГОИ и обезжиривался кашицей венской извести. После такой обработки чистота поверхности соответствовала 86 классу по ГОСТ 2789-51. В качестве рабочей жидкости использовалась обессоленная вода солесодержанием 0,2—0,5 г/ж . Для получения чистых теплоотдающих поверхностей во всем диапазоне исследованных давлений принимались меры, описанные в [101. [c.156]

Значительной эрозии подвергаются элементы проточных частей турбин, и особенно периферийные зоны входных кромок рабочих лопаток последних ступеней, где велика влажность пара и окружные скорости лопаток. На рис. 5.3, а показаны профили сопловых и рабочих решеток в периферийной зоне и треугольники скоростей пара и крупных капель, откуда видно, что капли влаги попадают на рабочие лопатки с большой относительной скоростью Wia, близкой к окружной скорости рабочих лопаток а. Капли разных размеров имеют различные абсолютные скорости ib и соответственно отличающиеся значения скоростей W s и углов входа Ри. Это приводит к р азмытой зоне эрозионного износа поверхностей лопаток. В качестве примера на рис. 8.1 показаны эродированные входные кромки рабочих лопаток последней ступени конденсационной турбины. В условиях эксплуатации паровых турбин наблюдается эрозия также выходных кромок рабочих лопаток последних ступеней. Вид и характер износа, а также расположение изношенной поверхности по высоте лопаток у входной и выходной кромок различны. Эрозия входной кромки обычно наблюдается на длине 1 = 0,35- 0,45 от периферии лопатки. Эрозия выходной кромки простирается обычно на более значительную длину лопатки — до 0,71 от корня. Наиболее сильный износ выходных кромок лопаток последних ступеней наблюдается у турбин, работающих длительное время на частичных нагрузках, особенно на режимах холостого хода. На этих режимах имеет место отрыв потока в корневых сечениях лопаток, сопровождающийся обратными течениями из выхлопного патрубка. Обратные токи пара захватывают капли влаги, которые и вызывают эрозию выходных кромок лопаток. Крупные капли за ступенью образуются в результате срыва пленок с поверхности диска, дробления влаги о поверхности выступающих деталей выхлопных патрубков, подачи конденсата на охлаждение патрубка при частичных нагрузках и по другим причинам. Кроме того крупные капли попадают в зону обратных токов из периферийной части потока. [c.274]

При механической обработке отливок разрушаются различно расположенные кристаллы поверхностного слоя, одни из которых воспринимают усилия сжатия, другие — растяжения (отрыв). При этом на поверхности наблюдаются увеличение размеров и количества трещин, появление углублений, вырванных кристаллов, макро-, микроканавок и гребней (впадин и выступов), профиль которых в определенной мере соответствует или повторяет геометрию режущей кромки инструмента (резца, фрезы, зерен абразива и др.). По длине образца размер канавок изменяется в сторону увеличения. Эта закономерность прослеживается при образовании нароста и затуплении кромки на режущем инструменте. Кроме того, на поверхности имеется значительное количество поперечных (относительно канавок и гребней) макро- и микротрещии, расположенных главным образом во впадинах. Поверхностный слой деталей из чугуна характеризуется рыхлой структурой. Образцы пз стали (25Л, 45Л) на [c.116]

На рис. 3-20 показаны схема движения отдельных капель п пленок в канале сопловой решетки (номера на рис. 3-20 совпадают с номерами вышеприведенной классификации), а также взаимодействие капель. с пленкой и отрыв последней с поверхностей лопаток. Очевидно, что и схема, и классификация являются в значительной степени условными. Действительно, отрыв пленок с разных точек поверхности профиля будет приводить к появлению в потоке капель разного среднего размера и различного ианравления. Точки отрыва плепок определяются прежде всего расходом в них жидкости, скоростью омывающего потока пара, f aчaльнoй влажностью, дисперсностью н направлением движения [c.64]

Стадию II роста трещины принято считать структурнонечувствительной на том основании, что при переходе от стадии I к стадии II вклад структурных элементов в сопротивление скорости роста трещины снижается и этот эффект тем больше, чем больше размер зерна [121]. Переход от структурно-чувствительного роста трещины к стадии структурно-нечувствительной связывают с достижением условий, при которых размер циклической зоны становится сопоставимым с размером зерна или другого параметра структуры. На рис. 67 представлена схема изменения скорости роста трещины при переходе от стадии структурночувствительного роста трещины к стадии структурно-нечувствительного роста трещины, сопровождающегося уменьшением параметра п. Едором и др. [121] были проведены эксперименты и обобщены литературные данные о влиянии размера зерна на скорость роста трещины в титановых сплавах в различных структурных состояниях после следующих режимов термической обработки (табл. 22) отжиг (О), двойной отжиг (ДО) бета-отжиг (БО) обработка на твердый раствор -f- старение (ОТР -+- С) обработка на твердый раствор-f перестарение (ОТР + П) рекристал-лизационный отжиг (РО). Изменяли также ориентацию трещины отрыва по отношению к направлению прокатки — поперек (П) и вдоль прокатки (ПР). Сравнение проводили при трех значениях А/( 15 21 и 40 МПа - [ш (с учетом [c.121]

На характеристики струйных элементов рассматриваемого типа оказывают влияние не только смещения стенок, но также и углы, которые составляют стенки с осью канала питания. Влияние этих последних факторов на условия, при которых происходит отрыв потока от стенки, были исследованы В. Юдицким [74]. Были проведены опыты со струйным элементом, показанным в верхней части рис. 16.4,5, у которого ао = 0,5 мм, к = = 4,5 мм. Часть элемента, включающая стенку, к которой примыкает струя, вытекающая из канала питания, была выполнена в виде вставки. Представлялось возможным перемещать вставку так, что стенка приближалась к оси канала питания или удалялась от нее, причем изменялся размер q. . Были испытаны вставки с различными углами наклона стенки o. Опыты проводились по следующей методике. При установленном неизменном давлении питания (были проведены опыты при ро= = 300 500 и 1000 мм вод. ст.) вставка сначала приближалась к оси канала питания и к стенке ее примыкала струя затем вставка удалялась от оси канала питания до того, как происходил отрыв потока. Отмечалось значение размера Со, при котором происходит отрыв струи. По данным проведенных таким образом опытов были построены для указанных значений ро характеристики Ро = ф(со .). Каждая из точек этих характеристик указывает соответствующее данному o значение Со, при котором происходит отрыв потока от стенки в случае работы элемента с заданным ро- [c.188]

Отметим, что попытка разделить рентгеновские эффекты, обусловленные разными факторами, предпринятая Гордоном и Авербахом [89], оказалась неудачной. Авторы [89] предложили гауссов закон распределения интенсивности для всех рассмотренных здесь факторе . При этом квадрат полуширины, измеренный методом двойного кристалла кривой качания, равен сумме квадратов полуширин, обусловленных следующими причинами естественным уширением отра-жепня от образца и анализирующих кристаллов уширением, вызванным наклоном и равномерным изгибом решетки уширением, связанным с локальными деформациями и размерами блоков когерентного рассеяния. Результаты работы [89] нельзя использовать, как в [90], для разделения различных факторов, влияющих па распределение интенсивности рассеянных рентгеновских лучей кристаллами, содержащими различные дислокационные структуры [45], [c.234]

При изучении этих особенностей были поставлены различные эксперименты, в частности, проведены опыты при применении двух электродов (одного с подведенным током, другого — обесточенного) проведены плавки с использованием неплавящегося вольфрамового электрода в сочетании с плавящимся, а также обычные плавки с применением электродов диаметро.м 30—45 мм. Результаты опытов позволили установить наличие у жидкой металлической ванны центральной части и выпуклого мениска по краям. Установлено, что под действием падающих капель ванна колеблется. Вибрирования ванны под действием переменного тока не обнаружено. Отрыв капли от электрода происходит под действием силы тяжести, сила тока не отражается на размерах капли, капля в полете не дробится. Траектория полета капель соответствует траектории свободно падающего тела. Образования газовых пузырей между электродом и каплей при ее отрыве не обнаружено. Зона максимальной температуры шлаковой ванны находится в центре межразряд-ного промежутка. [c.92]

Подготовка поверхностей склеиваемых металлов имеет очень большое значение. Для обеспечения высоких показателей прочности склеивания поверхность необходимо очищать от различных за-гряз- нений, обрабатывать наждачной бумагой и обезжиривать ацетоном. Однако замечен О, что при обезжирива1Нии металлокерамических деталей бензином прочность клеевых соединений получалась выше, чем при обезжиривании их ацето1вом. Для иопытаний на сдвиг применяли образцы из стали Ст. 3 в виде пластин размером 70Х20Х Х2 мм с величиной нахлестки 15 мм, а на равномерный отрыв — в виде цилиндра диаметром 20 мм с закладной головкой ( грибок ). Испытания проводили па разрывной машине марки УММ-5. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...