Коэффициент использования струи

Ниже приведены расчетные величины максимального коэффициента. использования струи (в %) с учетом работы струи [c.258]

В (4.24) а является коэффициентом структуры струи, экспериментально определенным в [ 39] и зависящим от числа Гг в соответствии с (4.14). Видно, что чем больше число Рг , тем большая длина пучка требуется, чтобы источник конечных размеров можно было бы принять за точечный при определении коэффициента К . При одинаковой длине пучка витых труб с различными числами точность определения при больших Ргм будет меньше. При этом использование методики работы [ 9] будет приводить к некоторому завышению коэффициента К л. с другой стороны, данные расчета для пучков витых труб по (4.15), (4.16) примерно в 1,5 раза меньше опытных данных для Рг = 1050 [9], хотя и находятся в пределах доверительного интервала для экспериментального значения коэффициента К . Поэтому если за основу сравнения [c.103]

Весьма сложным и дорогостоящим оказались ОТВОД и уборка стружки. При использовании отдельных станков эта проблема не имеет такой остроты, так как стружку убирает оператор. С увеличением коэффициента использования станков и при их использовании в ГПС количество стружки значительно увеличивается, и возникает задача ее автоматического удаления. Кроме того, стружка забивается в различные карманы, остается в отверстиях, накапливается в заготовке и на станке и мешает работе режущего инструмента. В некоторых случаях удается удалять стружку струей охлаждающей жидкости, промывкой деталей в специальных автоматических моечных машинах. Но и после мойки детали не всегда полностью освобождаются от стружки оставшаяся пыль мешает при контроле размеров. [c.642]

П та — достигнутая производительность одной струи. Коэффициент использования числа струй [c.19]

Производительность серийных образцов РАЛ может отличаться от проектного значения на величину 15%. Коэффициент использования РАЛ штамповочного производства находится в пределах 0,70—0,95. Невыявленным резервом повышения производительности является достижение оптимального варианта использования числа струй. [c.30]

Конкурентом и наиболее близким аналогом детонационного напыления является высокоскоростное газопламенное напыление. В условиях высокоскоростного напыления материал сосредоточивается вблизи оси струи. Угол расхождения сверхзвуковых двухфазных струй меньше, чем дозвуковых, и составляет 5...7°. Это приводит к уменьшению диаметра пятна напыления и более экономному использованию материала. Коэффициент использования материала достигает 0,85 против 0,75 при традиционном электродуговом напылении. [c.371]

Полный коэффициент полезного использования струи можно представить следующим образом [c.261]

В дальнейшем выбор углов Р и а (рис. 7.1, а) основан на использовании следующих данных. Определение угла р/2 связано с заданием границы начального участка струи. Граница начального участка определяется тем, что до значения /г = /гн скорость на оси струи Vo равна скорости в выходном сечении сопла Оо, а при /г>/1н скорость Уос изменяется, уменьшаясь с увеличением Н. Скорости течения в выходном сечении сопла условно принимаем одинаковыми для всего сечения. Влияние неравномерности распределения скоростей в выходном сечении сопла и степени турбулентности потока на характеристики струи учитывается вводимым далее коэффициентом структуры струи а. На рис. 7.2, а приведены обобщенные характеристики изменения Уос/уо= = ф(2а/г/с о) для струи круглого сечения [3]. Здесь о — диаметр сопла. Характеристика построена на основании обработки опытных данных, полученных рядом экспериментаторов точки характеристики, обозначенные цифрами /, 2, 3, 4, 5, отражают соответственно данные работ [66, 118, 113, 43, 40]. Для точек характеристики, отвечающих различным первичным опытным данным, указываются следующие значения коэффициента а в двух случаях а = 0,066, в одном —а = 0,07 и в двух случаях а=0,076. Этим коэффициентам а отвечают соответственно следующие отношения максимальной и средней по сечению скоростей в выходном сечении сопла Уо,тах/Уо=1 1.1 и 1,25. В сред- [c.60]

Известна, однако, частная форма насадка, для которой при дозвуковом истечении газа коэффициент сужения струи можно найти теоретически достаточно просто. Решение этой газодинамической задачи основано на использовании интегральных законов сохранения и установленных в настояш.ем параграфе соотношений между параметрами газа при. адиабатическом обратимом течении. [c.63]

Обычно металл нагревают при угле наклона мундштука резака к зачищаемой поверхности равном 70—80°. Такое расположение мундштука обусловливает максимальный коэффициент использования теплоты пламени. В момент подачи режущего кислорода мундштук наклоняют до угла 15—45° (угол атаки струи режущего кислорода). [c.184]

Энергетические параметры, характеризующие режим работы плазменного распылителя, - энтальпия, температура и скорость плазменной струи. Они являются определяющими в нагреве распыляемого материала. С увеличением мощности дуги в дуговых плазмотронах интенсивно возрастают температура и энтальпия плазменной струи. Расход плазмообразующего газа оказывает большое влияние на эффективность процесса напыления. С увеличением расхода повышаются распыляющая способность плазменной струи, ее скорость и, соответственно, скорость напыляемых частиц. При возрастании расхода плазмообразующего газа свыше оптимальных значений существенно падают плотность покрытий и коэффициент использования порошка. При плазменном напылении объемный расход плазмообразующего газа 2,0...4,0 м ч, соответственно, массовый 0,5...2,0 г/с. [c.226]

Коэффициент использования металла т) , при плазменном напылении с применением в качестве плазмообразующего газа азота достигает 75%, а при применении аргона — 45%. Установлено, что эффективность напыления достигает максимума, когда отношение энтальпии к скорости истечения плазменной струи приблизительно соответствует 100 Дж-с/(л м). Дальнейшее увеличение отношения мало сказывается на эффективности напыления [64]. К другим параметрам, влияющим на эффективность использования материала при плазменном напылении, относятся расход газа, расположение плазмотрона по отношению к напыляемой поверхности. Увеличение расхода сверх оптимального его значения (устанавливаемого экспериментально) приводит к уменьшению т вследствие охлаждения дуги и увеличения скорости газа и частиц. С уменьшением расстояния от плазматрона до напыляемой поверхности с 140 до 60 мм при напылении окиси алюминия значение возрастает с 57 до 85% [51 ]. [c.221]

Повышение температуры подложки. Эта мера также способствует термической активации в месте контакта. Она может достигаться предварительным или сопутствующим подогревом подложки в процессе напыления. Предварительный нагрев применяется крайне редко. При сопутствующем подогреве температура подложки зависит, при прочих равных условиях, от расстояния между изделием и распылительной головкой. Обычно это расстояние составляет 50—400 мм и зависит от свойств струи и распыляющего газа. С уменьшением расстояния прочность сцепления возрастает, что объясняется существенным подогревом поверхности подложки струей нагретого газа. Увеличивается также и коэффициент использования материала. [c.223]

Для получения общего расхода режущего кислорода необходимо учесть либо удельный расход кислорода на выдувание, либо коэффициент использования кислорода режущей струи на окисление, который равен [c.164]

Большим достоинством стационарного метода измерения тепловых потоков является возможность его длительного использования в нагретой струе. При расчете теплового потока к непроницаемой поверхности теплозащитного покрытия необходимо вводить поправочный коэффициент на отличие температуры поверхности калориметра от температуры поверхности образца. [c.321]

Понятие о коэффициенте полезного использования (КПИ) водных струй при отрыве частиц. Захват частиц каплями определяется вероятностью попадания капли в прилипшую частицу и соосностью этого попадания. [c.257]

Можно оценить энергию струи, расходуемую а преодоление сил адгезии, т. е. определить коэффициент полезного использования (т]о) при отрыве прилипших частиц [c.258]

Рабочий процесс усилителя с двумя кромками аналогичен описанному. Использование двух кромок позволяет увеличить коэффициент усиления по давлению за счет того, что по мере отклонения струи увеличивается разрежение вблизи противоположной кромки. Это способствует дальнейшему отклонению струи. [c.243]

Более точным является вычисление величины рк, о не как средней по сечению входного канала, а при использовании условия сохранения энергии потока. Так как мощность элементарной струи пропорциональна величине скоростного напора в более высокой степени чем первая, при таком расчете величины Рк, о учитывается относительно большее влияние на давление, создающееся в камере за приемным каналом, скоростного напора частиц, движущихся с большей скоростью. Однако и при этом может оказаться необходимым введение поправочного коэффициента в связи с тем, что, как указывалось, рассмотренной моделью течения рабочей среды в канале лишь приближенно отражается истинный процесс. Для дальнейшего уточнения предложенной методики расчета необходимо получение дополнительных опытных данных должны быть проведены опыты с приемными каналами, имеющими различное отношение длины к диаметру сечения, при различных расстояниях входного отверстия канала от выходной кромки сопла. [c.92]

Одним из наиболее эффективных способов увеличения коэффициентов усиления струйных элементов является рассматриваемое в следующей главе использование в них наряду с взаимодействием струй также и свойств пристеночных течений. При получении в таких элементах характеристик, приближающихся к релейным (характеристик с вертикальными участками переключения или близких к ним), коэффициенты усиления струйных элементов, определяемые так, как это было сделано выше, резко возрастают (для точек характеристик, находящихся на участках переключения, они становятся бесконечно большими). [c.148]

При увеличении тока от нуля (см. рис. 20, а) рост коэффициента использования. материала /г и плотности покрытия (слоя) р . обусловлен улучшением прогрева материала, т. е. все больший процент исходного материала нагревается до необходимой температуры. Максимального значения кривые достигают, когда весь вводимый материал достаточно хорошо нагревается в плазменной струе. При дальнейшем увеличении тока происходит сильное испарение материала, различные физико-химические превращения и т. п., и в связи с этим ухудшается плотность покрытия и уменьшается количество осаждае.мого материала. Аналогичное влияние тока дуги (мощности разряда) наблюдается и в плазмохимических процессах. Так, например, при электрокрекинге природного газа чрезмерное увеличение тока дуги и соответственно температуры плазмы приводит к ненужному разложению газа на составляющие [c.41]

Многоразрядные плазмотроны могут быть выполнены по схеме со встречными струями (рис. 58, 6) или с параллельно соединенными разрядами (рис. 58, в), питаемыми от общего ВЧ-генератора. Такие ВЧИ-плазмотроны, как и многодуговые, позволяют за счет интенсивного турбулентного перемешивания плазменных струй существенно интенсифицировать теплообмен исходного материала с плазменным потоком. Поэтому многоразрядные плазмотроны с суммарной мощностью, равной мощности одноразрядного плазмотрона, обеспечивают увеличение к. п. д. технологического процесса и коэффициента использования материала. [c.108]

По микрофотографиям (рис. 3.28) измерялась толщина покрытия и окалины. На рис. 3.28,а представлена микрофотография шлифа в области поверхности образца с Т (х, 0) = 700 Кис температурой горячего конца ГДО, 0) = 1000 К, на рис. 3.28,6 микрофотография шлифа в области Т (х, 0) = 1200 К. Отчетливо виден слой окалины с покрытием на его поверхности. На основании изучения подобных микроснимков были получены зависимости от температуры, измеряемой фотодиодом на расстоянии 20-10" м, от пятна напыления толщины покрытия в области максимальной температуры образца при напылении холодной струей и струей, подогретой до 400 К (рис. 3.29). Видно, что с ростом температуры происходит увеличение толщины покрытия (от 40 до 170 мкм), причем интенсивнее при использовании подогретого газа. Это можно объяснить более благоприятными условиями образования покрытия при использовании струи, подогретой до 400 К во-первых, с ростом температуры струи коэффициент напыления увеличивается [72], во-вторых, более сильное охлаждение поверхности подложки неподогретой струей газа приводит к снижению температуры в контакте частица-подлохска и соответственно к уменьшению коэффициента напыления в этом режиме. [c.157]

Поскольку одна плоская решетка без дополнительных устройств не всегда достаточно эффективна при использовании ее в качестве распределительного устройства, возникает необходимость в других способах выравнивания потока. Одним из способов является последовательная установка системы плоских решеток, каждая из которых имеет меньший коэффициент сопротивления, чем необходимый коэффициент сопротивления при одной решетке. В этом случае растекание струи будет происходить постепенно от одной решетки к другой (рис. 3.10, а), что исклюйает возможность новой деформации потока вследствие перетекания жид1сости из [c.87]

V n isi, в шестисопловых турбинах она достигает 55 об/мин. Быстроходность на сопло в большой мере зависит от относительного диаметра струи, определяемого коэффициентом K p = d plDi, где стр — диаметр струи, или коэффициентом = DJd . Коэффициенты /С тр и Ка косвенно определяют степень заполнения ковша, а вместе с числом сопел — степень заполнения рабочего колеса водой, т. е. интенсивность использования энергии потока. Это подтверждает формула, выражающая мощность ковшовой турбины через скорость струи Истр = ф1/ 2 //, или [c.52]

Увеличение степени заполнения ковшей при слишком больших значениях Кстр приводит к тому, что увеличиваются потери и к. п. д. уменьшается как по условиям механического преобразования [39 ], так и по практическим возможностям использования энергии в толстом слое воды, сходящем в этом случае не только с боковых, но и с задней и передней кромок ковша. При чрезмерном утолщении слоя возникают условия для появления и развития кавитации. Наибольшие допустимые значения К р зависят от скорости струи Уетр = = Ф 2 Я (где (ф = 0,98-ь0,99 — скоростной коэффициент сопла) относительных размеров и формы ковша числа сопел. При уменьшении и постоянном значении к. п. д. повышается, так как улучшаются условия схода потока. Пользуясь этим, можно при большем уменьшить /Сстр и сохранить или несколько улучшить к. п. д. [c.52]

Р. В. Тоуартом проведены также измерения перепадов температур в экранных трубах котла ПК-38 при использовании для очистки топки глубоковыдвижных аппаратов по схеме, представленной на рис. 5.8,а. Котел работает на назаров-ском буром угле. Паропроизводительность котла 280 т/ч. Давление пара 14 МПа, поперечное сечение топки 8X10 м. Измерения проводились при следующем режиме работы обмывочного аппарата диаметр сопл — 8 мм, давление воды — 1,0—1,2 МПа, частота вращения сопловой головки — 4 об/мин, скорость поступательного движения аппарата — 1,52 м/мин. Перепад температуры на наружной поверхности труб на расстоянии 1,5 м от оси поступательного движения аппарата составляет 206 К при времени контакта 0,03—0,04 с. Рассматриваемый участок экранных труб контактирует с компактной частью струи. Рассчитанный на основе этих данных средний коэффициент теплоотдачи составляет 31 кВт/(м2-К). [c.211]

Рекуперативный теплообмен также происходит через смоченную поверхность и поверхность водяных струй, капель и брызг. Однако в насадочных аппаратах возможен и регенеративный теплообмен, т. е. дымовые газы отдают теплоту сухой, несмо-ченной части насадки (при недостаточном орошении), которая затем передается воде при изменении характера орошения. Сложность обстановки в слое орошаемой насадки еще больше усиливается при ее засыпке навалом, характеризующейся многочисленными застойными зонами. Да и при кольцевых насадках, уложенных рядами, возможны зоны с ослабленным тепло-и массообменом смоченной поверхности. Поэтому в насадочных контактных аппаратах различают (причем разными авторами они называются и трактуются по-разному) следующие поверхности а) геометрическая б) смоченная (или мокрая, хотя в эти понятия иногда вкладывается разный смысл) в) активная (полезная, эффективная) или контакта фаз, состоящая из большей части смоченной поверхности и поверхности струй, капель и брызг. Отношение смоченной поверхности к полной геометрической называют коэффициентом смачиваемости (или смачивания), а отношение активной поверхности или поверхности контакта фаз к полной геометрической — степенью использования поверхности, коэффициентом эффективности, долей активной поверхности. [c.27]

Экспериментальные исследования вышеописанных конденсаторных участков при использовании в качестве рабочих жидкостей фреона-ИЗ, этанола, воды и других свидетельствуют о том [124], что для жидкостей с низкими теплофизическими свойствами интенсификация теплообмена в ЦТТ с оребрением значительно выше, чем при использованиии воды. На рис. 41, в представлена зависимость отношения коэффициента теплообмена в ЦТТ с оребрением к коэффициенту теплообмена в гладкостенной цилиндрической ЦТТ от температуры насыщения и скорости вращения при использовании в качестве рабочих жидкостей воды и фреона-113. Необходимо отметить, что для отвода тепла от конденсатора использовалось охлаждение струями воды, которое обеспечивает высокие значения коэффициента теплообмена с внешней стороны ЦТТ. При более низком его значении применение оребрения на внутренней стороне конденсаторного участка малоэффективно для рабочих жидкостей с высокими теплофизическими свойствами (вода, аммиак) и более значительно с низкими (фреоны, органические жидкости и т. д.). Из сказанного следует, что эффективность теплообмена в ЦТТ можно значительно увеличить, выполнив в зоне охлаждения продольные канавки или оребрение. Более простая технология изготовления канавок по сравнению с оребрением делает применение конденсаторов ЦТТ с продольными канавками предпочтительным. [c.133]

Меркеля (коэффициент испарения) чаще всего используется для накопления и некоторой систематизации экспериментальных данных. Ограниченность возможностей основного уравнения Меркеля обусловила поиск безразмерных комплексов и были предложены NTU (ЧУП) (число узлов переноса) и SER (энергия струй). Отличие их состоит лишь в использовании численно связанных между собой тепловых характеристик р, р", т, т", h. [c.23]

Обрабатываемая вода по трубопроводу 1 подается в воздухоотделитель 2 и далее через несколько распределительных труб 3, заканчивающихся соплами 4, поступает в нижнюю часть осветлителя. Сюда же по самостоятельному трубопроводу 15 насос-дозатор подает раствор коагулянта. Смешение воды и реагента достигается тангенциальным вводом воды через сопла, придающим ей вращательное движение последнее далее гасится несколькими вертикальными смесительными перегородками 5 с отверстиями диаметром 100—150 мм. Выделяющийся осадок поддерживается водой во взвешенном состоянии и образует контактную среду. Максимальный уровень осадка располагается обычно на 1,4—1,6 м ниже верхней сборной (или, иначе, распределительной) решетки 9. Между верхней границей взвешенного осадка и сборной решеткой располагается защитный слой осветленной воды, называемый также зоной осветления. Основная часть обрабатываемой воды, пройдя слой взвешенного осадка и защитную зону, освобождается от взвеси и, пройдя отверстия распределительной решетки, поступает в сборный кольцевой желоб 10. Из желоба вода сливается в распределительное устройство 13 и затем отводится из осветлителя по трубе 14 в промежуточный резервуар. Назначение сборной решетки — повысить степень равномерности распределения воды по поперечному сечению осветлителя (что достигается достаточно большим количеством отверстий малого диаметра, примерно 10—18 мм, и повышенными скоростями пропуска воды через отверстия 0,2—0,3 м сек без учета сжатия струи) и тем самым увеличить коэффициент объемного использования осветлителя. Меньшая часть воды из верхней части взвешенного осадка вместе с содержащимися в ней частицами осадка поступает в шламоуплотнитель 7 через окна 6 в его стенках по кольцевому пространству, образованному стенкой шламоуплотнителя и стенкой стакана 8. (При больших диаметрах осветлителя применяется также сбор шлама с помощью нескольких шламоприемных труб, имеющих окна в стенках.) [c.50]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

Из-за высокого коэффициента отражения металлов в диапазоне ИК-волн для плавления и испарения их с помощью ИК-лазера требуется большое количество тепловой энергии, и поэтому образуется довольно большая зона термического влияния. Расплав должен удаляться струями газа, а это делает невозможным использование прецизионной микрообработки. С другой стороны, высокая плотность пиковой мощности излучения (10 -10 Вт/см ), генерируемая короткими импульсами ЛПМ на поверхности материала, приводит к удалению образовавшихся паров и жидкости в результате микровзрывов. Зона термического влияния может быть на порядок меньше, чем у других лазеров [233]. Эксимерные УФ-лазеры могут образовывать меньшую зону термического влияния, чем ЛПМ, однако ЛПМ обрабатывает материал гораздо быстрее, так как плотность мощности его и, следовательно, поверхностная температура мишени гораздо выше. Применение ЛПМ также более эффективно и в тех случаях, когда необходимо сделать надрезы глубже 0,5 мм [240, 245. [c.236]

Исследование охлаждающих свойств СОЖ при сверлении производили при обработке стали 45 с поливом 1, 5, 5 и 10%-ными эмульсиями Дромус Б, маслом ИС-12 и сульфофрезолом, а также при резании всухую при следующих условиях и = 2,8 И м/мин, 5 = 0,14 мм/об, / = М=28 мм. Полив жидкостями с расходом 3 л/мин осуществляется через два сопла под углом 30° к оси сверла. Различную скорость резания устанавливали в целях поддержания примерно постоянной температуры в исследуемой зоне сверла. Для этого при работе с внешней средой с низкими охлаждающими свойствами скорость резания уменьшали. Этот прием был использован и в других сериях опытов. Результаты испытаний, приведенные на рис. 69, показывают, что при работе с СОЖ на кривых зависимостей коэффициентов теплообмена от расстояния до режущей кромки наблюдаются два экстремума. Лучшие условия теплообмена фиксируются вблизи торца заготовки, где обеспечивается надежное обтекание охлаждаемых поверхностей сверла струей СОЖ. По мере удаления от торца заготовки и приближения к режущей кромке сверла условия теплообмена сначала ухудшаются, достигают минимума, а затем вновь улучшаются. Первоначальное ухудшение теплообмена по мере удаления от торца заготовки объясняется затруднением попадания СОЖ к охлаждаемым поверхностям. При этом положение точки минимума зависит от условий проникновения СОЖ с увеличением вязкости жидкости эта точка приближается к торцу заготовки. Последующее улучшение тепло- [c.154]

Но если для потоков с большим числом Маха перевод прямого скачка в косой сопровождается значительным уменьшением энтропии в скачке, то для случая газоструйного генератора, работающего, как правило, при небольших перепадах давления, этот выигрыш оказывается незначительным. На рис. 40, а показана зависимость коэффициента потерь т)1 от угла Р для трех значений Мц вытекающая из формулы (52). Как видно из кривых, потери энергии в прямом скачке при реально существующих скоростях истечения струи не превышают 9%. Поэтому, хотя использование косого скачка и дает некоторое снижение потерь, ими нельзя объяснить то существенное изменение к.п.д., которое полз гается в излучателе с косым скачком уплотнения, тем более, что значения угла р не могут быть получены меньше 45—50°. [c.58]

Гипотеза постоянства коэффициента турбулентного перемешивания неоднократно применялась в задачах турбулентного движения в свободной атмосфере, в океанах и реках. Для случая турбулентного движения жидкости в аэродинамическом и тепловом следе та же гипотеза была отчетливо сформулирована еще в 1938 г. Б. Я. Труб-чиковым, 1 принявшим А за постоянную величину, не зависящую ни от л ни от у. Как далее будет показано, такое допущение действительно верно для турбулентного следа, но непригодно, например, для струи. Формула, аналогичная (104), была предложена в 1942 г. Л. Прандтлем, исходившим из соображений, отличных от использованной нами гипотезы подобия. Первые применения новой формулы Прандтля были выполнены Гертлером. [c.656]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...