Коэффициент сужения струи

При истечении из отверстия с острыми кромками в плоской стенке ( = 90°) в случае несжимаемой жидкости (Ма<1) коэффициент расхода практически равен коэффициенту сужения струи за пределами отверстия, для R > 2 10 [c.431]

При истечении жидкости из отверстий в тонких листах может иметь место сужение потока. Это обстоятельство учитывается в [3-17] гидравлическим коэффициентом сужения струи ф, опущенным при записи формул (7-3-18) и (7-3-19). [c.190]

Значения коэффициента сужения струи ф приводятся в курсах гидравлики. Величина т] имеет порядок 0,95-f-0,98. [c.326]

If — коэффициент сужения струи [c.166]

Значения коэффициента сужения струи ip для струй, вытекающих через насадок [c.167]

По экспериментальным данным коэффициент сужения струи [c.262]

Н — высота струи (при замене Н через х формула пригодна для участка струи длиной д от сопла) в ж е — коэффициент сужения струи, е 0,85 [c.81]

Из условия непрерывности потока имеем где —коэффициент сужения струи для газа, следовательно [c.28]

Предыдущую задачу решить с учетом коэффициента скорости ф=0,9 и коэффициента сужения струи а = 0,85. [c.96]

Из-за невыполнения в действительности предположения о постоянстве параметров в выходном сечении сопла, особенно при резком изменении площади и формы поперечного сечения сопла на его выходном участке, действительный расход газа через сопло отличается от вычисленного по формуле (3.35), Вычисленное по этой формуле значение расхода уточняют умножением его на так называемый коэффициент сужения струи л. Значение коэффициента л зависит от формы выходного участка сопла и от отношения давления в окружающем пространстве к полному давлению истекающего газа (или от соответствующего этому отношению давлений числа Маха) на реальное значение коэффициента 1 может влиять и вязкость газа. Определение коэффициента сужения струи теоретическим путем пред [c.62]

Известна, однако, частная форма насадка, для которой при дозвуковом истечении газа коэффициент сужения струи можно найти теоретически достаточно просто. Решение этой газодинамической задачи основано на использовании интегральных законов сохранения и установленных в настояш.ем параграфе соотношений между параметрами газа при. адиабатическом обратимом течении. [c.63]

Найдем одну из наиболее важных характеристик истечения — коэффициент сужения струи, т. е. отношение ширины струи Л на большом удалении от отверстия к ширине отверстия Н. [c.268]

Следовательно, окончательно для величины, обратной коэффициенту сужения струи, получаем формулу [c.269]

В приведенных выражениях Sq — площад отверстия диафрагмы (I — коэффициент сужения струи =Y — коэффициент отбора давления [108]. Число Еи также может быть выражено через ряд коэффициентов. Запишем уравнение Бернулли для вязкой несжимаемой жидкости с учетом гидравлических потерь и неравномерности распределения скоростей на участке /—I — II—II [c.328]

Площадь поперечного сечения струи можно выразить через площадь отверстия сужающего устройства Р и коэффициент сужения струи 1 [c.437]

Заметим, что на спектр струи за отверстием и на коэффициент сужения струи оказывают некоторое влияние размеры камеры, из которой струя вытекает. Теоретическая зависимость коэффициента сужения плоской струи от размеров камеры и скорости в минимальном сечении М2 по Г. А. Домбровскому приведена на рис. 6-14. Кривые [c.338]

Отношение к—Рь/Рхз называется коэффициентом сужения струи. [c.119]

Ввиду того что сечение струи неизвестно и зависит от размера отверстия сужающего Устройства, при подсчетах пользуются так называемым коэффициентом сужения струи (X, выражающимся отнощением [c.276]

В случае простого сужающегося сопла с круто сходящимися стенками струя газа продолжает сужаться за пределами сопла, т. е. фактическое узкое сечение струи меньше узкого сечения сопла. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что при этом на срезе сопла скорость потока меньше скорости звука и распределена по сечению неравномерно. Если при истечении газа в неподвижную среду отношение полного давления перед соплом р к давлению вне сопла р превышает критическое (л = Р /Рн 2), то в узком сечении струи (за пределами сопла) скорость близка к скорости звука. Иначе говоря, при истечении из сужающегося сопла коэффициент / отражает дополнительное сужение струи эа пределами среза сопла(/= кр/ [c.430]

Внезапное сужение струи. При внезапном сужении трубы с сечения площадью П да сечения со (рис. 6-2) коэффициент имеет в зависимости от соотношения площадей сечений значения, указанные в табл. 6-1 . [c.66]

Для определения коэффициента сжатия струи кругового сечения употребляют шайбу, снабженную четырьмя микрометрическими винтами (рис. 147), с помощью которых измеряется диаметр струи в месте ее наименьшего сужения отношение квадрата измеренного [c.263]

Рис. 3. Характер изменения коэффициента потерь при внезапном сужении струи движущейся жидкости

Напомним, что все расчеты проведены для невязкого газа. При истечении вязкого газа струя вовлекает в движение окружающие массы газа, размывается и замедляется. Однако, как следует из теории, почти расчетное сужение струи происходит близко-от отверстия, и поэтому расход, по. считанный теоретически, хорошо согласуется с экспериментом. Ввиду этого коэффициент р будем далее называть коэффициентом расхода. [c.87]

Однако для дросселей с очень малым отношением длины I к диаметру d сечение струи, в котором достигается максимальная скорость течения, оказывается смещенным относительно выходного сечения дросселя. Площадь этого сечения меньше, чем площадь проходного сечения дросселя. При определении расхода по площади проходного сечения дросселя это учитывается введением поправки в величину коэффициента расхода е. Последний в этом случае представляет собой произведение коэффициента, учитывающего гидравлические потери, на коэффициент сужения фс, равный отношению площади сечения наиболее узкой части струи к площади проходного сечения дросселя. [c.251]

Внезапное сужение струи. При внезапном сужении (рис. 5-13), так же как и при внезапном расширении, создаются пространства с вальцами вращающейся жидкости. Коэффициент внезапного сужения 5в.с зависит от соотношения площадей живого сечения (01 (большее сечение) и (Ог (меньшее сечение). [c.121]

В действительности количество вытекающего топлива будет меньше вследствие того, что из-за явления сужения струи будет использована лишь часть сечения жиклера, равная х/щ, где — коэффициент сужения. Тогда, пренебрегая величиной Лц, получим [c.104]

При истечении воздуха из отверстия в тонкой стенке изменению величины рх1ро)кр по сравнению с приведенным ранее ее значением при истечении воздуха из дросселя сопутствует изменение коэффициента сужения струи, что должно учитываться при расчете коэффициента расхода. [c.261]

Учитывая, что секундный весовой расход жидкости Осек = = /5У2Т = /о Л> где = —--коэффициент сужения струи, получим [c.26]

При расчетах с учетом сопротивления протеканию газа действительная скорость истечения Шад будет меньше расчетной вследствие трения струи о стенки сопла, что учитывается коэффициентом скорости ф кроме того, сечение струи на выходе может быть меньше сечения выходного отверстия, что учитывается коэффициентом сужения струи а. Исходя из этого, действительный объемный расход газа [м 1сек) может быть найден по формуле [c.93]

Наконец, отметим, что вязкость должна оказывать влияние на струи жидкости в воздухе. Так, например, ЛеллиЗ ) отметил, что вязкость может уменьшить коэффициент сужения струи из насадка Борда от величины 0,50 до 0,45 (гл. I, п. 10). [c.355]

В представленной модели учитываются два необратимых процесса. Первый — межфазный тепло- и массообмен (Т1 >Тг = Та р)), из-за неравновесности которого происходит перегрев жидкости и запаздывание нревраш ения ее в пар. Второй — трение о стенку (гидравлическое сопротивление), из-за чего происходит необратимое падение давления, связанное с диссипацие1г кинетической энергии жидкости. Интенсивность первого процесса определяется концентрацией и распределением п а) зародышевых частиц, теплофизическими свойствами среды (Х , С , р , р , I), входяш,ими в уравнение (2.6.48) для скорости роста нузырька, перепадом давлений ро —р . и коэффициентом сужения струи т], влияющим на глубину захода состояния истекающей жидкости в метастабильную область, т. е. на значение давления рь в минимальном сечении струи, которое определяет максимальный перегрев жидкости АТ = Т — Те р) в рассматриваемом процессе. Интенсивность второго процесса определяется силой трения о стенку канала Р- г = [c.285]

На рис. 3 и 4 показаны графики, характеризующие изменение коэффициентов потерь при внезапном сужении струи движущейся жидкости и при резком изменении ее направления. Движение жидкого металла по каналам формы осложняется еще и тем, что при соприкосновении металла со стенками формы образуется твердая корочка затвердевщего 460 [c.460]

Из гидравлики однофазных сред известно [7], что при течении через диафрагму струя жидкости за входной кромкой (сечение 0) под действием сил инерции продолжает сун<аться и на расстоянии z = 0.5 (Zq от входной кромки, в сечении С ее диаметр достигает мини.мального значения. Величина г = Рс Рп называется коэффициентом сжатия струи. За поджатым сечением С происходит расширение струи, пока поток не хтабилизируется в сечении 2. Гидравлические потери рассчитываются как потери при внезапном расширении однофазного потока от сечения С до сечения 2, так как потери при сужении струи однофазного потока от сечения О до сечения С пренебрежимо малы. [c.151]

На каждый из упомянутых выше механизмов потерь оказывают влияние свойства топлива и конструкция камеры сгорания. Хотя теоретический удельный импульс системы определяют термодинамические и кинетические характеристики, степень его достижения обусловливается и газодинамическими эффектами. Дробление и испарение капель в основном определяют полноту сгорания и оказывают лишь второстепенное влияние на кинетические потери и потери в пограничном слое. Распыливание топлива определяется конструкцией форсунок и смесительной головки, тогда как скорости испарения зависят от конструкции камеры сгорания и свойств компонентов топлива. С точки зрения экономичности оптимальной является смесительная головка, обеспечиваюп ая такое распыление компонентов топлива, при котором они испаряются с одинаковой скоростью, а испарение завершается в одном поперечном сечении камеры сгорания. Камера при этом должна обеспечить достаточно большую относительную скорость Av между газом и каплями, чтобы полностью испарить последние на располагаемой длине. Характер изменения Аи по длине камеры определяется в значительной степени коэффициентом сужения камеры сгорания Лк/Лкр. Другими факторами, влияющими на распыление топлива, являются перепад давления ка форсунках, начальный размер капель, устойчивость внутрикамерного процесса, характер соударения струй, свойства топлива, самовоспламеняемость и турбулентность газов в камере. Распределение топлива в факеле распыла определяет влияние качества смешения компонентов [c.169]

В самом деле, при переходе жидкости в суженную часть трубы происходит такое же сжатие струи, как и при истечении через насадок с острыми краями. Коэффициент сжатия струи, согласно Вейсбаху С е18ЬасЬ), равен [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...