Коэффициент напыления

Экономическая эффективность и производительность процесса напыления зависят от того, какая часть исходного материала попадает на деталь и закрепляется на ее поверхности, т. е. от коэффициента напыления. [c.172]

Для определения количества установок для напыления необходимо нать производительность металлизационных аппаратов и коэффициент напыления (т. е. коэффициент, учитывающий непроизводительные потери расплавленного металла, который не попадает на деталь). Производительность некоторых металлизационных аппаратов, (в кг/ч) такова ГИМ-2 — 0,8. .. 1,0 ЭМ-ЗА -2,5. .. 3,5 ЭМ-6 — 7. .. 12 УПУ-ЗМ — [c.312]

Коэффициент напыления зависит в основном от способа напыления, а также размеров и формы детали и должен выбираться на основании опытных данных. При напылении наружных цилиндрических поверхностей деталей диаметром- 25... 50 мм при расчетах его можно принимать равным 0,6. .. 0,9. [c.312]

Таблица 6.12. Зависимость коэффициента напыления поверхности от диаметра напыляемой

Производительность по массе равна максимальному расходу порошка, умноженному на коэффициент напыления ки. [c.131]

Рис. 3.21. Зависимости коэффициента напыления порошков алюминия, меди и никеля на медные подложки от температуры воздуха в форкамере

Из сравнения этих зависимостей с зависимостями, полученными с. использованием в качестве разгоняющего газа смеси воздуха с гелием при То = 300 К, можно сделать вывод о существенном влиянии также температуры частиц и подложки на процесс напыления, так как в противном случае эти два семейства зависимостей совпали бы. С увеличением температуры воздуха в форкамере растет не только скорость, но и температура частиц и подложки. Поэтому наблюдаемое резкое увеличение коэффициента напыления объясняется, по-видимому, ростом как скорости напыляемых частиц (что увеличивает давление и температуру в контакте в момент удара), так и температуры напыляемых частиц и подложки (что приводит к изменению их пластичности, повышению температуры в контакте частица - подложка и, следовательно, смещению в сторону более низких значений [c.146]

Основной особенностью процесса напыления в этом режиме является наличие критического расхода частиц Орш, ниже которого покрытие не образуется при любом времени воздействия двухфазной струи. Получено, что характерное значение коэффициента напыления составляет 10 ... 10 и линейно зависит от удельного расхода порошка (рис. 3.22). [c.147]

В условиях данных опытов скорость частиц на срезе сопла практически не зависит от их расхода, поэтому можно считать, что коэффициент напыления линейно зависит от концентрации частиц в струе. [c.147]

При ф т <55° покрытие уже не формируется, а наблюдается только эрозия (температура в данных опытах была постоянной и не менялась при изменении угла, так как известно, что при увеличении температуры возможно образование покрытий и при очень малых углах удара частиц - эффект зарастания сопел). Была получена экспериментальная зависимость коэффициента напыления от ф , которая показывает (рис. 3.25), ЧТО в диапазоне ф = 80. .. 90° величина к, практически постоянна, а начиная с ф , 75° - быстро уменьшается, достигая нулевого значения при ф т = 55°. Такое поведение коэффициента напыления, по-видимому, можно объяснить существенным увеличением коэффициента эрозии Со для углов 40. .. 70°, что характерно при эрозии пластичных материалов (см., например [73, 74]), а также при закреплении частиц в неблагоприятных условиях из-за наличия сильного вращающего момента при контакте частица - подложка. [c.149]

Рис. 3.25. Зависимость коэффициента напыления от угла натекания потока

Если считать, что при двойном ударе контактирующая с подложкой частица закрепляется на ней, то легко получить выражение, описывающее качественную зависимость коэффициента напыления от концентрации дисперсной фазы ф [c.151]

В заключение отметим, что представленные выше результаты исследований процесса газодинамического напыления позволяют выделить два достаточно характерных режима формирования покрытий в зависимости от величины коэффициента напыления. Первый режим - [c.151]

На рис. 4.1,а показан участок поверхности покрытия из алюминия, напыленного в режиме малых значений коэффициента напыления (к 1) на образец из латуни. (Здесь и далее, если специально не отмечено, речь будет идти только о покрытиях, напыленных под углом 90° или близких к нему.) Видно, что покрытие состоит из сильно деформированных, плотно упакованных частиц, равномерно покрывающих поверхность. На рис. 4.1,6 показан участок поверхности покрытия из алюминия, нанесенного в режиме с большим значением коэффициента напыления (А 1). [c.192]

Рис. 4.1. Микроструктура внешней поверхности алюминиевого покрытия, нанесенного в режиме малых (а) и больших (б) коэффициентов напыления [c.192]

Рис. 4.6. Микрофотографии разломов алюминиевых покрытий, нанесенных в режиме больших (о, х 200) и малых (б, х 100) коэффициентов напыления

Анализ результатов по исследованию микроструктуры газодинамических покрытий (рис. 4.1 - 4.6) показывает, что в зависимости от режима напыления реализуются структуры с широким диапазоном параметров, в том числе плотности упаковки и величины деформации отдельных частиц в слое. Такое различие структуры напыленных покрытий (а как будет показано далее, и прочностных свойств), по-видимому, можно объяснить различным уровнем эффекта ударного прессования при взаимодействии частиц. Очевидно, что каждая закрепившаяся частица соударяется с частицами набегающего потока. Число таких соударений зависит от коэффициента напыления 7Vi,n Mkd. [c.195]

Достоинствами портландцементных покрытий являются низкая стоимость, близость коэффициента расширения (1,0-10 на 1 °С) к коэффициенту расширения стали (1,2-10" на 1 °С), простота получения и ремонта. Покрытия можно наносить центробежным литьем (в частности, на внутреннюю поверхность трубопроводов), мастерком (лопаткой) или напылением. Обычно толщина покрытия составляет от 5 до 25 мм, толстые слои, как правило, армируют проволочной сеткой. Покрытия из портландцемента с большим успехом используют для защиты чугунных и стальных водяных труб от воздействия воды или грунта или того и другого одновременно. В Новой Англии ряд покрытий такого рода находится в употреблении более 60 лет [1]. Кроме того, портландцементные покрытия наносят на внутреннюю поверхность резервуаров для горячей и холодной воды и нефти, емкостей для хранения химических продуктов. Их используют также для защиты от морской и шахтной воды. Новые покрытия перед тем, как привести их в контакт с неводными средами (нефть), выдерживают в течение 8—10 дней. [c.244]

Из рис. 1 ВИДНО, ЧТО наибольшие внутренние напряжения будут иметь место при напылении окиси алюминия на никель. И, следовательно, в этом случае не следует ожидать высокой адгезии покрытия. С этой точки зрения для никеля более благоприятным покрытием будет окись магния. Обш,им недостатком хрома и никеля является большая величина коэффициента термического расширения, намного превосходящая термическое расширение окиси алюминия. [c.229]

Температура покрываемой поверхности металла зависит от массы детали, на которую наносится покрытие, значений теплоемкости и коэффициента теплопроводности как металла, так и покрова, и от условий напыления. На рис. 3 для покрытий из окиси алюминия и двуокиси циркония приведены найденные экспериментальным путем значения температур покрываемой [c.236]

Из-за значительного влияния толщины покрытия в указанном интервале (0.1—0.3 мм) [6] не удалось получить зависимостей электрической прочности от условий напыления, что не позволило отразить их на рисунке. Влияние толщины покрытия на пористость, коэффициент фильтрации и высоту неровностей, как видно из приведенного рисунка, в указанном интервале изменения факторов несущественно. Влияние толщины покрытия на содержание корунда является достаточно слабым и противоречивым [5, 6] и требует дополнительного исследования. [c.92]

Для проверки выражения (5) были проведены специальные опыты по смачиванию пленок молибдена, напыленных на кварцевые подложки в виде отдельных островков (рис.7, см. вклейку). Для получения пленок молибдена такой структуры подложки плавленого кварца экранировались металлической сеткой с размером ячеек 35—40 и 135 140 мкм. Толщина напыленного молибдена составляла > 3000 А. При такой толщине коэффициент формы зародыша / оо [c.26]

Величина коэффициента напыления при плазменном напылении выше, чем при других способах напыления, и зависит от материала порошка, от диаметра- напыляемой детали и от основных параметров режима. Так, при напылении порошка ПГ-У30Х28Н4С4 (сормайт-1) на деталь диаметром 26 мм в условиях оптимального режима коэффициент напыления не превышает 65—70%. При напылении хромоникелевого порошка на деталь диаметром более 50 мм коэффициент напыления достигает 90—95%. [c.172]

Таблица 6.14. Зависимость коэффициента напыления от угла атаки газометаллической струи

Ниже представлены результаты экспериментов по определению (в зависимости от скорости частиц) коэффициента напьшения частиц к = Ат/М, характеризующего отношение прироста массы подложки Ат к общей массе израсходованного порошка М Покрытия наносились на неподвижные подложки при строго дозированных порциях различных металлических порошков с размером 1. .. 50 мкм. Масса напыленного материала Ат. в каждом опйте измерялась на аналитических весах как разница массы подложки до и после напыления. По известным экспериментальным значениям Ат и М строилась зависимость AmlM=fiVp). Экспериментальные значения коэффициента напыления для порошков алюминия, меди и никеля в зависимости от скорости частиц, полученные при ускорении частиц смесью воздуха с гелием, приведены на рис. 3.18 (кривые 1. .. 3), откуда видно, что для [c.140]

Таким образом, проведенные исследования показали, что при использовании сверхзвуковой (М = 2,0. .. 3,0) воздушной струи с небольшим подогревом (АТ < 400 К) получены покрытия из большинства металлов и многих сплавов (А1, Си, N1, Zn, РЬ, 8п, V, Со, Ре, Т1, бронза, латунь и др.) на различных подложкх из металлов и диэлектриков (в частности, стекло, керамику и т. д.). Нагревая струю гелия и тем самым обеспечивая ир> 1200 м/с, удалось получить покрытия из тугоплавких металлов (КЬ, Мо и У). При этом коэффициент напыления порошков может достигать 0,5. .. 0,8, что имеет чрезвычайно важное практическое значение при разработке конкретных технологических процессов. [c.147]

Рис. 3.22. Зависимость коэффициента напыления от удельного расхода частиц на подложках из стали Х18Н9Т 1, стали Ст. 35 2, берилиевой бронзы Бр.Б 3, латуни ЛС 59 4, латуни Л 62 5

По микрофотографиям (рис. 3.28) измерялась толщина покрытия и окалины. На рис. 3.28,а представлена микрофотография шлифа в области поверхности образца с Т (х, 0) = 700 Кис температурой горячего конца ГДО, 0) = 1000 К, на рис. 3.28,6 микрофотография шлифа в области Т (х, 0) = 1200 К. Отчетливо виден слой окалины с покрытием на его поверхности. На основании изучения подобных микроснимков были получены зависимости от температуры, измеряемой фотодиодом на расстоянии 20-10" м, от пятна напыления толщины покрытия в области максимальной температуры образца при напылении холодной струей и струей, подогретой до 400 К (рис. 3.29). Видно, что с ростом температуры происходит увеличение толщины покрытия (от 40 до 170 мкм), причем интенсивнее при использовании подогретого газа. Это можно объяснить более благоприятными условиями образования покрытия при использовании струи, подогретой до 400 К во-первых, с ростом температуры струи коэффициент напыления увеличивается [72], во-вторых, более сильное охлаждение поверхности подложки неподогретой струей газа приводит к снижению температуры в контакте частица-подлохска и соответственно к уменьшению коэффициента напыления в этом режиме. [c.157]

На рис. 4.6,а, б показаны изломы отделенных от подложки алюминиевых покрытий, напыленных слабоподогретой струей воздуха. На рис. А.в,а показаны фрагменты излома покрытия толщиной 3 мм, напыленного при коэффициенте напыления 0,7. .. 0,8, а на рис. 4.6,6 приведен фрагмент излома покрытия толщиной 0,7 мм, напыленного при kj 0,i. Из рисунков видно существенное различие в микроструктуре покрытий, и, в частности, можно отметить, что при ки 0, степень деформации частиц выше, они более плотно упакованы в слое без. видимых пор и несплошностей. [c.194]

Явление интерференции позволяет свести к минимуму коэффициент отражения поверхностей различных элементов (линз, призм и т. и.) оптическо11 системы — осуществить так называемое просветление оптики. С этой целью на поверхность элемента, например линзы, методом напыления в вакууме наносят тонкие пленки с коэ( к )ицие1ггом преломления, меньшим, чем у материала линзы. Падающий на поьерхносгь пленки пучок света / (рис. 5.14) частично отражается от внешней границы просветляющего слоя [c.106]

Установлено, что наряду с травлением в различных зонах наблюдается имплантация и напыление чешуйчатых микрослоев с изменением коэффициента поглощения солнечной радиации As - 0,31—0,73 в исходном состоянии до As - 0,42—0,56 после ресурсных испытаний. [c.102]

Испытания на термостойкость по режиму 1173 373 К (нагрев в печи, охлаи дение сжатым воздухом) показали, что покрытие из всех исследуемых боридов, напыленные на образцы из сплава ЭИ—137Б, за исключением покрытия из борида хрома СгВ,, обладают недостаточной термостойкостью и отслаиваются от подложки за 1—25 термоциклов (см. таблицу). Покрытие из борида хрома СгВл, плакированного никелем, после 100 термоциклов не имело следов разрушения. Эти результаты определяются в первую очередь величиной коэффициента термического линейного расширения боридов, различия в поведении покрытий при испытаниях хорошо согласуются с его значениями. [c.156]

Основным параметром, характеризующим процесс распыления, является коэффициент распыления /Ср, равный числу выбитых атомов, приходящихся на один ион, упавший на мишень. На рис. 2.2 в качестве примера показана зависимость /Ср от энергии бомбардирующих ионов Еа для меди. Заметное распыление начинается лишь с некоторых пороговых энергий Бпор и резко растет при дальнейшем увеличении пока не достигает максимума при Е = Е х-Последующее увеличение Е вызывает падение ТСр. Напыление пленок ведут обычно в области, показанной на рис. 2.2 штриховкой. [c.63]

Адгезия к окислам металлов и металлических пленок, осажденных на окисную подложку, во многом определяется образованием химических соединений [3], в частности окислов [5, 10, 12L При исследовании тонких пленок молибдена и ванадия, напыленных на подложки SiOj и AlaOg, необходимо обратить внимание на возможность обнаружения на межфазной границе пленка — подложка окислов молибдена и ванадия соответственно. Однако в то время как металл обладает максимально возможным коэффициентом поглощения К Ю —10 смг ) в очень широкой области спектра от жесткого ультрафиолета и до радиоволн включительно, окислы в широких спектральных участках обладают значительно меньшим коэффициентом поглощения [14]. Поэтому сравнительно небольшие по интенсивности полосы поглощения окислов практически невозможно обнаружить на фоне мощного поглощения чистого металла. Лишь в определенных участках спектра, в которых начинаются собственные поглощения, обусловленные междузонными переходами, величина поглощения окисла может в какой-то мере приближаться к коэффициенту поглощения металла. Для обнаружения окислов молибдена и ванадия по оптическому пропусканию тонких пленок, напыленных на окисные подложки, необходимо было выбрать такой спектральный интервал, в котором происходит резкое изменение величины коэффициента поглощения окисла молибдена или ванадия) от сравнительно небольших значений до значений, близких к их металлическому поглощению. Только в этом случае можно обнаружить характерные спектральные изменения пропускания, которые будут указывать на наличие того или иного окисла. Так как при высоких температурах, начиная с 800° С и выше, стабильны только [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...