Напряжения Зависимость от предварительной

Определение запаса прочности и жесткости образца в зависимости от предварительно-напряженного состояния, длительности его воздействия, температуры и среды. Испытания проводятся по программе выдержка под напряжением ниже предела длительной прочности при высокой температуре и последующее быстрое деформирование и разрушение образца в фиксированный момент времени окончания выдержки с записью мгновенных характеристик прочности и жесткости. [c.51]

Для данного допускаемого напряжения на сжатие определяют величину сечения F из уравнения (31). Деформацию вычисляют из уравнения (24), величину напряжения, зависимого от времени, у стержней, предварительно напряженных сжатием, определяют из уравнения (29). В обоих случаях нужно в уравнения [c.111]

Рис. 14. Прогиб образцов закаленной стали ЗОХГСНА при отпуске под напряжением при температуре 250° С. Справа то же для заштрихованного сечения диаграммы (выдержка 2 ч), в зависимости от предварительной обработки образцов

Из рассмотренного следует, что прессовое соединение относится к группе неразъемных и предварительно напряженных. Разборка соединения затруднена, связана с применением специальных приспособлений и сопровождается повреждением посадочных поверхностей. Однако в зависимости от натяга и технологии сборки могут быть получены соединения, сохраняющие свою работоспособность при повторных сборках. [c.90]

Специальные требования предъявляют к объекту исследования. Промышленные заготовки, в которых необходимо определять остаточные напряжения, предварительно разрезают на прямоугольные образцы. Оптимальные размеры пластин выбирают экспериментально в зависимости от уровня остаточных напряжений. При этом учитывают следующие требования соотношение ширины и длины Ь / не должно превышать 1 3 необходимо получение наибольшего числа оптически разрешимых полос и обеспечение максимального количества образцов, вырезанных из одной заготовки. [c.118]

В качестве характеристики тяговой способности синтетических ремней принимается приведенное предельное окружное усилие q (передаваемое единицей ширины ремня), которое устанавливается в зависимости от выбранной толщины ремня 6 и предварительного напряжения Oq ( = 2... 12 Н/мм, см. справочники). [c.89]

Совершенно нелогична методика, по которой предварительно подбирают сечение по формуле Эйлера, а затем ведут уточненный расчет по коэффициентам ф. Экономии времени такая методика не дает, а о существе вопроса в сознании учащихся может возникнуть превратное представление. Кстати, считаем вообще полезным сказать учащимся примерно следующее Вам надо решить задачу, связанную с расчетом на устойчивость. Вы сомневаетесь, каким методом расчета воспользоваться. Вдумайтесь в условия. Если задан или надо определить коэффициент запаса устойчивости, то считайте по формуле Эйлера или по эмпирическим формулам (в зависимости от гибкости стержня). Если же задано допускаемое напряжение, расчет следует вести по коэффициентам продольного изгиба . [c.200]

В зависимости от толщины пленки и силы предварительного натяжения замеренные прогибы и объемы будут различными. Чтобы исключить влияние жесткости пленки, одновременно с исследуемым сечением на том же приборе производят обмер пленки с круговым очертанием. Для стержня кругового сечения жесткость и напряжения могут быть определены расчетным путем. Поэтому оказывается возможным, сопоставляя результаты замеров, найти требуемые характеристики заданного сечения по характеристикам кругового сечения из соображений пропорциональности. [c.131]

Кроме этого факта, результаты многочисленных экспериментов доказывают, что предельная до разрушения деформация зависит от степени развитости дефектов типа микропоры, микро- и макротрещины. В зависимости от условий деформирования и схемы напряженного состояния эти дефекты могут развиваться или залечиваться . Например, при испытании на растяжение образца, подвергнутого предварительному скручиванию, обнаруживается снижение разрушающего напряжения и [c.447]

Две пружины (/ и 2), свитые из проволоки одинакового диаметра d=lO мм и имеющие одинаковое число витков /г=10, работают на сжатие. Высота наружной пружины 1 в свободном состоянии на а=60 мм больше, чем внутренней 2. Найти усилие, осадку и напряжение каждой пружины, если Ri=50 мм, Ri=30 мм, Р=400 кГ, G=0,8-10 к/ /сж 7.24. Пружины / и 2 вставлены с предварительным сжатием между тарелками штока АВ и стенкой D, причем а=10 мм, /=210 мм. Найти усилие и напряжение каждой пружины в состоянии предварительного сжатия, т. е. при отсутствии внешней силы (Q=0). Найти зависимость от нагрузки величины перемещения штока ft, усилия, осадки и напряжения каждой пружины. Найти величину нагрузки, при которой нижняя пружина окажется в свободном состоянии. Для пружин одинаковы шаг в свободном состоянии /=20 мм, число [c.174]

Иногда при определении геометрии узла производится анализ напряжений всей конструкции. Сложная конструкция может быть представлена как совокупность конечных элементов. Ими являются трех- и четырехугольные мембраны, панели, работающие на сдвиг, одноосные стержни. Для имитации обшивок используются плоскостные элементы. Размеры всех вышеперечисленных элементов выбираются в зависимости от сложности картины напряжений и геометрии конструкции. С использованием компьютеров можно вычислить деформацию конструкции в заданных условиях нагружения, после чего внести необходимые коррективы в предварительные расчеты. Напряжения и усилия, действующие в упрощенных (модельных) элементах, рассчитываются таким же образом и соотносятся с реальной конструкцией. [c.60]

Водородное охрупчивание — одна из достаточно частых причин хрупкого разрушения. Очень резко сказывается роль водорода в напряженных сечениях, например, в результате предварительной местной пластической деформации. Так, при травлении или гальванопокрытиях около мест клеймения, ударов, даже отпечатков измерения твердости могут возникнуть хрупкие трещины. В зависимости от материала разрушение при [c.53]

На использовании экранного метода основан предложенный в Японии способ измерения твердости тонкой стальной движущейся ленты, который предусматривает предварительное размагничивание ленты [8]. Сущность способа заключается в том, что с одной стороны стальной ленты устанавливают стержневой электромагнит, питаемый постоянным стабилизированным током, а с другой — против стержневого электромагнита помещают измеритель напряженности магнитного поля, прошедшего через стальную ленту. Составляющая магнитного поля, приложенная перпендикулярно к поверхности стальной ленты, проходит через нее, ослабевая в зависимости от твердости ленты. Измерив степень ослабления поля, вычисляют твердость стальной ленты. Для исключения влияния магнитной предыстории предусматривается предварительное размагничивание ленты. [c.62]

Испытания при постоянной деформации наиболее просты. Применяют образцы предварительно изогнутые (петли, кольца, образцы в струбцинах) или имеющие постоянные технологические напряжения от сварки, правки и т. п. После экспозиции в испытательном растворе производят анализ на наличие и глубину трещин. Определяют время до появления трещин и их глубину в зависимости от уровня деформации. [c.54]

Для получения максимальной чувствительности прибора необходимо использовать совместно изменение частоты и напряжения генератора. Ток, проходящий через промежуточный конденсатор s, в зависимости от его величины и частоты создает различное напряжение на резонансном контуре La, Z-з, g, С,. Это напряжение, предварительно выпрямленное диодом Да, измеряется как разность с напряжением компенсатора Рз при помощи микроамперметра. [c.83]

Установка шлифовальных кругов на станках. Круги на шлифовальные станки устанавливают специально проинструктированные работники, после предварительной проверки кругов на отсутствие трещин. Способы крепления кругов должны обеспечивать надежность закрепления круга на шпинделе, в круге не должно создаваться внутренних напряжений,. для чего между фланцами и кругом с обеих сторон ставятся прокладки из эластичного материала (плотной бумаги, картона, резины и т. д.) толщиной от 0,5 до 3 мм в зависимости от диаметра круга. Прокладки должны перекрывать всю зажимную поверхность фланцев и выступать наружу по всей окружности. Необходимо, чтобы поверхности [c.314]

Предварительное напряжение сжатия или растяжения следует создавать в зависимости от того, какому виду деформации будет подвергаться деталь при работе если она должна работать на растяжение, ее предварительно сжимают, и наоборот. Такое предварительное напряжение повышает прочность металла, подобно тому как тренировка увеличивает силу и выносливость спортсмена. [c.205]

Железобетонные силовые полы выполняют с предварительным напряжением в одном или двух направлениях. В полах предусмотрены либо Т-образные анкерные пазы, расположенные с шагом 1 м, либо анкерные отверстия с различным видом крепления в зависимости от конструкции пола (рис. 16). [c.157]

В зависимости от положения ЭП в защитных оболочках АЭС на них могут действовать различные внутренние усилия. В наиболее неблагоприятных условиях в предварительно напряженных защитных оболочках находятся ЭП у днища, так как в этих зонах бетон находится в условиях, близких к одноосному сжатию в средних зонах оболочка обжата по кольцевым и вертикальным сечениям. ЭП проектируются для условий неблагоприятного одноосного напряженного состояния оболочки. На ЭП может также действовать давление пароводяной смеси, направленное перпендикулярно к поверхности оболочки, однако, для ЭП небольших диаметров (15—30 см) этими нагрузками можно пренебречь. [c.27]

В оболочке полного давления при нормальной работе реактора поддерживается давление несколько ниже атмосферного. В зависимости от расчетных параметров оболочка должна выдерживать в случае основной аварии давление порядка 0,3— 0,5 МПа и температуру около 130—140°С. Такие нагрузки доступны конструкциям из стали, железобетона и предварительно напряженного "бетона в виде шара или цилиндра. При все растущей мощности электростанций увеличивается объем зданий, что в случае свободно стоящей стальной конструкции привело бы к осложнениям при их сооружении и испытании. Поэтому оболочки полного давления часто выполняют в виде конструкции из железобетона или предварительно напряженного бетона. Пре- [c.116]

Кабели силовые в алюминиевой оболочке с изоляцией из пропитанной кабельной бумаги (ГОСТ 6515—55). Для напряжения до 6 кв. Длительно допустимые рабочие температуры для кабелей на напряжения 1 и 3 кв не более - -80° С, а для 6 кв — не более 65° С. Кабели всех марок предназначены для прокладки без предварительного нагрева при температуре не ниже 0° С. Длина от 175 до 700 м в зависимости от сечения основной жилы. Маломерные отрезки длиной не менее 50 м в количестве не более 10%. Номинальные размеры основной жилы 6 10 16 25 35 [c.144]

При снятии с поверхности детали стружки внутренние напряжения перераспределяются, и деталь получает заметные деформации. Каждая дополнительная обработка может, строго говоря, повлечь за собой деформации детали. Однако обдирочные проходы по верхней и нижней поверхностям оказывают небольшое влияние после снятия корки с заготовки при черновом проходе освобождается наибольшая часть напряжений, и в дальнейшем деталь деформируется уже значительно меньше. В связи с этим необходимо после обдирочного прохода освободить заготовку от закрепления и вновь закрепить для чистовой обработки. Припуски на предварительную обработку назначаются в зависимости от размеров и с учетом коробления детали на предыдущих операциях, выделения обдирочной операции в самостоятельную и наличия искусственного старения. [c.397]

В. Г. Шухов предложил определить места выключения связей, исходя из простого геометрического рассмотрения системы при различных загружениях и в зависимости от местоположения примыканий наклонных тяг к арке. В результате этого рассмотрения из системы исключались лишние связи. Затем для определения растягивающих усилий в тягах можно также на основе геометрических пропорций составить уравнения моментов в количестве, равном числу оставшихся растянутых связей или количеству неизвестных. Получение таким образом во всех тягах растягивающих усилий является подтверждением правильности определения места выключения связей. После определения усилий в тягах можно вычислить момент в произвольном сечении верхнего пояса, составив уравнение моментов относительно этого сечения. Предложенный В. Г. Шуховым геометрический способ определения усилий в арочных конструкциях, по мнению последующих исследователей выгодно отличается простотой и достаточной точностью и может применяться в практических расчетах и в настоящее время. Анализируя очертания верхнего пояса арочных ферм, В. Г. Шухов наряду с прямолинейными элементами рассматривал арки кругового и параболического очертания. Исходя из критерия получения минимальных напряжений в верхнем поясе арочной фермы или в конечном счете из минимальных абсолютных величин изгибающих моментов, были определены и рекомендованы оптимальные места прикрепления наклонных растянутых элементов к арке. При этом была показана эффективность установки наклонных тяг. Так, в случае параболической арки с тремя тягами, расположенными наивыгоднейшим образом, абсолютное значение изгибающего момента почти в три раза меньше, чем в арках, имеющих только одну горизонтальную затяжку. Предварительно аналитически было доказано, что места оптимального прикрепления наклонных тяг для арок с тремя затяжками расположены примерно в третях пролета арки. [c.57]

Выбор смазочного мазерпала основан на опыте зксплуатации машин. Принцип назначения сорта масла сле-дуюпгий чем выше окружная скорость колеса, тем меньше должна быть вязкость масла, чем вын]е контактные давления в зубьях, тем большей вязкостью должно обладать масло. Поэтому требуемую вязкость масла определяют в зависимости от контактного напряжения и окружной скорости колес. Предварительно определяют окружную скорость, затем по скорости и контактным напряжениям по табл. 11.1 находят требуемую кинематическую вязкость и по табл. 11.2 марку масла. [c.148]

Регистрация искусственной анизотропии является очень чувствительным методом наблюдения напряжений, возникающих в прозрачных телах. Его с успехом применяют для наблюдения за напряжениями, возникающими в стеклянных изделиях (паянных и прессованных), охлаждение которых производилось недостаточно медленно. К сожалению, громадное большинство технически важных материалов непрозрачно (металлы), вследствие чего этот прием к ним непосредственно не приложим. Однако в последнее время получил довольно широкое распространение оптический метод исследования напряжений на искусственных моделях из прозрачных материалов (целлулоид, ксилонит и т. д.). Приготовляя из такого материала модель (обыкновенно уменьшенную) подлежащей исследованию детали, осуществляют нагрузку, имитирующую с соблюдением принципа подобия ту, которая имеет место в действительности, и по картине между скрещенными поляризаторами изучают возникающие напряжения, их распределение, зависимость от соотношения частей модели и т. д. Хотя приводимые выше эмпирические закономерности, связывающие измеренную величину По — и величину напряжения Р, позволяют в принципе по оптической картине заключить о численном распределении нагрузки по модели, однако практическое осуществление таких численных расчетов крайне затруднительно. Несмотря на ряд усовершенствований и в методике расчета, и в технике эксперимента, настоящий метод имеет главным образом качественное значение. Однако и в таком виде он дает в опытных руках довольно много, сильно сокращая предварительную работу по расчету новых конструкций. В настоящее время имеется уже обширная литература, посвященная применениям этого метода. [c.527]

Методы исправления дефектов на лопатках ГТД изложены в гл. 13. Ремонт литейных дефектов осуществляют только после предварительной подготовки отливок - после химической (травление) или механической обработки. Для исправления дефектов жаропрочных отливок широко применяют арго-но-душвую сварку, которую проводят в специальной камере в атмосфере аргона. Таким методом исправляют поверхностные дефекты на отливках из титанового сплава и жаропрочных сплавов. Для снятия остаточных термических напряжений отливки подвергают отжигу. Режим отжига выбирают в зависимости от массы, состава, сплава и назначения. [c.382]

Особую специфику имеет расчет на прочность предварительно напряженных конструкций (см.рис. 2.1., п.п. 2). Это вызвано тем, что кольцевые усилия воспринимаются оболочкой совместно с обмоткой, а продольные усилия — только оболочкой, в связи с этим двухосность нагружения стенки предварительно напряженной оболочки варьируется в зависимости от параметров навиваемого бандажа (толщины обмотки и усилия натяжения). Для рассматриваекюго случая в /69/ получены формулы Д1Я определения напряжений в стснке оболочки [c.84]

В статье пред.ложен ряд средств для лабораторных испытаний материалов с покрытиями при высоких температурах, показана некорректность нагрева образца прямым пропусканием электрического тока. Исследование длительной прочности проведено в камере лучевого нагрева, где нагреватель изолирован двойной охлаждаемой кварцевой стенкой от образца, т. е. от влияния агрессивной газовой среды на нагреватель. Для сплава с покрытием найдена зависимость запаса прочности и коррозионной стойкости при высоких температурах от предварительно-напряженного состояния. Термостойкость покрытий опреде.чялась в безынерционной лучевой печи с тепловым потоком до 250 ккал./м сек., время выхода печи на режим — 0.02 сек. Приведены результаты определения в этих печах теплозащитных и теплоизоляционных свойств ряда покрытий на молибдене. Для фиксации момента разрушения покрытия в условиях резких теплосмен разработаны датчики и регистрирующая аппаратура. Описана конструкция установки для изучения мпкротвердости покрытий при температурах до 2000° С. Библ. — 1 назв., рис. — 9. [c.337]

По Н. Н. Давиденкову, различают остаточные напряжения трех родов. В основе классификации лежит объем, в котором напряжения уравновешиваются. Напряжения I рода, возникающие в процессе изготовления детали, уравновешиваются в объеме всего тела или в объеме макрочастей. Напряжения II рода формируются вследствие фазовой деформации отдельных кристаллитов, зерен и уравновешиваются в объеме последних. При наличии развитой субзерен-ной структуры напря5кения будут локализоваться в объеме субзе-рен, которые могут иметь различное упругонапряженное состояние. Напряжения III рода уравновешиваются в микрообъемах кристаллической решетки. Причина их появления — упругие смещения атомов кристаллической решетки. Напряжения I рода часто называют тепловыми, напряжения II и III рода — фазовыми или структурными. В покрытиях обычно возникают напряжения всех родов, причем их величина колеблется в зависимости от метода напыления, толщины покрытия, природы напыляемого материала, предварительной подготовки поверхности напыления, технологического режима напыления, условий охлаждения и т. д. При нанесении покрытий возникают остаточные напряжения, которые могут иметь противоположные знаки, достигать весьма значительных величин, неравномерно распределяться в напыленном слое и основном металле. Наличие остаточных напряжений характерно для покрытий, нанесенных любыми способами. [c.185]

Некоторые из своеобразных характеристик распространения области разрушения у композитов имеют неносредствен-ное отношение к концепции предварительного неразрушающего нагружения (под которым понимается нагружение элемента конструкции, не приводящее к исчерпанию его несущей способности). Имеется в виду такая особенность композитов, как рост трещины в одном из нескольких возможных нанравлений в зависимости от размеров концентратора напряжения и условий нагружения (статическое или циклическое). Основные принципы метода предварительного нераз-рушающего нагружения можно сформулировать следующим образом. Если задан некоторый элемент конструкции, обладающий определенным статистическим распределением дефектов, то можно изменить это распределение, используя неразрушающее нагружение. Таким образом, по существу, можно обеспечить отсутствие в конструкции дефектов, превышающих своими характерными размерами некоторый предел. После такого нагружения, основываясь на максимальных начальных размерах дефекта, можно предсказывать время усталостного нагружения конструкции, когда трещина будет расти устойчиво. [c.98]

Выполнить исследование распределения деформаций (с использованием соответствующих экспериментальных методов) наиболее нагруженных (определяемых предварительным расчетом) зон конструкции (зоны краевых эффектов, места концентрации напряжений, сварные соединения и т. д.) в зависимости от величины нагрузки с учетом поциклового перераспределения напряжений и деформаций. [c.135]

Предварительным этапом моделирования кинетики развития трещины является выбор самой яодходящей расчетной модели. Модель связывает скорость развития трещины с характеристиками механики разрушения, которые определяют напряженное состояние у вершины трещины. В сущности, этот этап состоит в аналитической обработке экспериментальных данных и выборе оптимальной модели. Обработка проведена в зависимости от различных существующих моделей и использует критерий соответствия, например, [c.274]

На рис. 114 приведены количественные данные, иллюстрирующие скорость роста трещины сплавов 7075 и 7178 в зависимости от времени перестаривания после предварительной обработки по режиму Т651. Следует отметить, что перестаривание по режиму выдержка при 160°С в течение 25 ч понижает значение скорости роста трещины приблизительно на три порядка. Эта степень перестаривания вызывает уменьшение прочности только на 14% (рис. 115) при заметном увеличении вязкости разрушения в высотном направлении (см. рис. 114). Те же режимы старения также значительно улучшают сопротивление расслаивающей коррозии. На рис. 116 показано влияние перестаривания на скорость роста коррозионной трещины в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений сплава 7178. Увеличение перестаривания уменьшает скорость роста в области II, как это показано на рис. 114. Очень медленная скорость роста трещины в перестаренных материалах требует предельно длинного времени испытаний для определения полной кривой V—К. Поэтому результаты, полученные за данное время испытаний, не позволяют судить о том, влияет ли перестаривание только на область независимости скорости роста трещины от напряжений (область II) или будет также влиять и на об- [c.258]

Для области II роста трещин характерным является то, что растрескивание происходит только в сплавах, что отсутствует зависимость скорости от напряжения (заметим, что в области II а отмечается некоторая зависимость от напряжения, хотя значительно меньшая, чем в области I) и что эта область характеризуется низкой кажущейся энергией активации (12,6—21 кДж/моль). Дискуссия о важности геометрии образца для зарождения трещины в водных растворах приводится вначале этой главы. Для большинства а- и (a-fР)-сплавов наличие надреза или надреза и предварительно нанесенной усталостной трещины в образцах необходимо для зарождения трещины, однако для некоторых сплавов этого типа не требуется концентратор напряжения, например для спла- [c.390]

Машина предназначена для использования дископодобных образцов [110] диаметром 200 мм, толщиной 0,5-4 мм с предварительно выведенной трещиной табл. 5). Основное преимущество такого образца заключается в наличии большого по длине участка развития усталостной трещины с постоянным значением коэффициента интенсивности напряжений. В зависимости от толщины образца эта длина колеблется в пределах 13-30 мм (большие значения для образцов большей толщины). [c.46]

Исследования показали, что в случае, если в месте возможного зарождения усталостной трещины имеются остаточные растягивающие напряжения, то предварительное растяжение (статическая перегрузка) в зависимости от его величины может существенно увеличивать усталостную прочность элемента из сплава АМг61 благодаря тому, что при этом происходит уменьшение остаточных (растягивающих) напряжений. Для определения расчетных значений пределов выносливости о чк с учетом влияния статической перегрузки напряжением Оист может быть использована методика, разработанная для стальных конструкций [4]. [c.142]

Отливки, требующие более сложной механическом обработки, не должны обладать высокой твёрдостью в литом состоянии. В этих случаях мартенситная структура достигается термообработкой отливки с перлитной структурой после механической обработки подвергаются закалке с отпуском. В таких отливках для массивных деталей никель содержится до Зо/о и хром до 1% с целью удержания связанного углерода на потребном уровне. Мартенситная структура (составы X 2, 3, 4 и 5, табл. 62) получается закалкой отливок при 850° С в масле или на воздухе (в зависимости от состава, толщины и сложности очертаний). Никель повышает прокаливаемость, что важно для толстостенных отливок. Для снятия напряжений и повышения прочности отливки подвергаются после закалки отпуску при невысокой температуре (в пределах 250—350° С). Более высокий отпуск ведёт к снижению твёрдости. При повышенном содержании никеля и больших толщинах отливка часто закаливается на воздухе. Перед обработкой отливку предварительно подвергают отжигу при 650— 700° С (с медленным охлаждением), а после обработки—нормальному режиму закалки при 800 — 850° С с охлаждением в воздушной струе (составы № 5, 7, 8). Примером могут служить шестерни со спиральным нарезным зубом, в которых мягкой закалкой с отпуском обеспечивается однородная твёрдость Нд 450 KzjMM i [28, 29, 34]. [c.51]

Для предварительных подсчётов в табл. 5 указана длина линий передачи для разных условий в зависимости от передаваемой мощности. При использовании алюминиевых и медных (но не стальных) проводов табл. 5 может применяться и при значениях падения напряжения Ды 5%. В этих случаях произведение передаваемая мощность (ква) цлша (/) изменяется пропорционально изменению Да. [c.457]

Постоянные растягивающие напряжения оказывают различное влияние на пассивное состояние предварительно запассированной стали в зависимости от величины [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...