Формулы для вертикальные — Схемы

Их масштаб М определяется по формуле М = v7y = а fa, где у - высота измеряемого изделия у - высота изображения изделия а - малое плечо оптического рычага и - большое плечо оптического рычага. Преимущество оптического рычага перед механическим состоит в том, что он позволяет удлинить большое плечо, не изменяя при этом габаритов прибора. К приборам, схемы которых построены с использованием оптического рычага, относятся оптиметры. Пределы измерений этих приборов определяются размерами штативов. Для вертикального оптиметра он равен 200 мм, для горизонтального - 500 мм. [c.200]

Присоединенным вихрям, циркуляции которых определяют подъемную силу крыла конечного размаха, соответствуют свободные вихри, сходящие с крыла и образующие его след. Нагрузка лопасти наиболее сильно изменяется в ее концевой части. Поэтому завихренность в следе несущего винта концентрируется в спиралеобразные концевые вихри, расположенные под винтом. В отличие от крыла лопасть проходит очень близко от собственного следа и от следов предшествующих лопастей. Близость следа оказывает значительное влияние на распределения индуктивных скоростей и нагрузки лопасти. Вихревая теория представляет собой исследование работы несущего винта, в котором на основе законов гидродинамики, определяющих движение и воздействие завихренности (формула Био — Савара, теоремы Кельвина и Гельмгольца), рассчитывается индуцируемое следом винта поле скоростей и, в частности, распределение индуктивных скоростей по диску винта. В простейшем варианте вихревой теории использована схема активного диска. Это означает, что не учитывается дискретность самого винта и его следа, связанная с конечным числом лопастей, а завихренность непрерывно распределяется по пространству, занятому следом. При этих условиях задача может быть решена аналитически, по крайней мере для вертикального полета ). Если рассматривать ту же схему течения, что и в импульсной теории, то вихревая теория должна, конечно, дать такие же результаты. Однако вихревая теория лучше, чем импульсная, пригодна для обобщений схемы течения (например, учета неравномерности нагрузки на диск), так как она связана с рассмотрением местных, а не обобщенных характеристик. [c.83]

Лотки змейковые 252, 253 Лотки пазовые — Назначение 250 — Формулы для расчета 251 — — вертикальные — Схемы 250 Лотки пневматические — Применение 257 — Формулы для расчета 260, 261 --принудительные — см. Устройства магазинно-транспортные 261 [c.617]

При заточке передний угол наружных и внутренних затылованных резцов черновых и чистовых головок принимают равным у = 20°. Для уменьшения шероховатости поверхности зубьев при обработке вязких материалов передний угол рекомендуется увеличивать. Средние резцы трехсторонних зуборезных головок затачивают под углом 13°. На рис. 12.16, а показана схема установки зуборезной головки на заточном станке при заточке внутренних резцов. Переднюю поверхность резцов 1 устанавливают в плоскости заточки А Б шлифовального круга 2. Угол наклона оси зуборезной головки е и вертикальное смещение заточного станка X определяют по формулам для внутренних резцов [c.292]

Заметим, что когда Wlb=i/b. поперечное сечение линии уменьшается так, что получается неэкранированная плоская линия ( 4.4). В этом случае волновое сопротивление соответствует предельной границе, отмеченной пунктирной линией на графике рис. 3.6. Этот граничный случай может быть попользован для получения простой приближенной формулы для волнового сопротивления методом, подобным тому, который был использован для прямоугольной коаксиальной линии с одинаковым зазором (подпараграф 3.4.2). Как можно видеть из схемы поперечного сечения на рис. 3.6, если полукруглые края пластины расщеплены диаметральными вертикальными плоскостями, емкость на единицу длины конструкции будет такой же, как у плоской линии, составленной из двух полукруглых частей, плюс емкость между параллельными плоскостями оставшейся прямоугольной части пластины, так как краевые эффекты на углах прямоугольника исчезают из-за наличия полукруглых частей, сопряженных с верхней и нижней плоскостями прямоугольника. При использовании этой простой модели волновое сопротивление полосковой линии с закругленными краями у центральной пластины равно [c.52]

Для вычислений по формуле (б) следует построить планы аналогов скоростей механизма двигателя. В данном случае очень удобно отроить эти аналоги на схеме самого механизма. В качестве полюса намечаем точку р. Вектор р6 направляем по АВ (см. рис. 196, а). Тем самым будем строить план аналогов скоростей, повернутый на 90°, поэтому все векторы следует поворачивать на этот угол. Из рис. 196 видно, что концы векторов аналога скорости точки С располагаются на вертикальном диаметре. Воспользовавшись выполненными построениями, можно вычислить величину приведенной силы Рд в каждом намеченном положении кривошипа для двух его оборотов. Умножив эти величины на длину кривошипа /дд, получим величины момента движущих сил, что дает возможность построить диаграмму Л1д(ф), которая изображена на рис. 197, Затем, пользуясь равенством (12.5), определяем величину момента сил сопротивления, диаграмма которого изображена на рис. 197 в виде горизонтальной прямой. [c.328]

Для расчета разобьем стержень на 10 одинаковых участков, а нагрузку— иа 24 равных доли, которые прикладываем поэтапно. На каждом этапе подсчитываем и 2 (горизонтальная и вертикальная составляющие перемещения точки оси, рис. 13.57), а также углы поворота узловых поперечных сечений аз по формулам предыдущего примера. По перемещениям определялись направляющие косинусы локальных осей участков деформированной схемы. На каждом же этапе нагружения определялась величина т] и сопоставлялась с Л/2. С этапа, при котором впервые удовлетворялось условие т] < Л/2, производилось определение эффективного момента инерции площади поперечного сечения балки. Результаты расчета представлены в табл. 13.13 ( 1, П2 и аз определены для конца консоли) и на рис. 13.58. Чисто упругая стадия работы материала прекращается, начиная от значения внешнего момента, равного 1,6 Тм. [c.379]

Была принята простая схема нагружения. На оболочку по двум диаметрально расположенным образующим действуют сосредоточенные силы Pi, которые равномерно размещены в продольном направлении (рис. 1). При такой нагрузке и свободных краях оболочки уменьшение вертикального диаметра может быть вычислено для кольца [21 по формуле [c.213]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Для чего предназначены автогрейдеры Какие виды работ они могут выполнять Приведите классификацию автогрейдеров. Какова структура колесной формулы этих машин Как устроен и как работает автогрейдер Охарактеризуйте возможные установочные положения отвала автогрейдера. Для чего передние колеса имеют возможность наклоняться в вертикальной плоскости Чем обеспечивается опирание всех колес машины на поверхность передвижения Чем обеспечиваются лучшие планировочные качества автогрейдеров по сравнению с бульдозерами, работающими в режиме планировки земляных поверхностей Назовите технологические схемы движения автогрейдеров. При каких условиях они реализуются [c.283]

Первой задачей, решаемой на так называемой модели движения , является поверочный расчет каждого перегона отдельно. В соответствии с размещением воздуходувных станций по проектному расчету производят начальную корректировку вертикального профиля, выделяя горизонтальные участки необходимой длины под шлюзовые камеры шлюзовых устройств (см. рис. 17, а). Длина шлюзовой камеры зависит от принятой схемы шлюзования, длины состава, скорости его входа в камеру. Для обеспечения безостановочного шлюзования длину камеры оценивают по формуле [c.197]

Схема подвески струн для проверки вертикальности валов насосного агрегата указана на рис. 4-69. К струнам подвешивают грузы по Ю—15 кг. Для большей устойчивости струн их грузы рекомендуется опускать в масляные ванны. Определение относительного уклона производят по формулам [c.404]

До настоящего времени для определения устойчивости автопогрузчиков применялись формулы и расчетные схемы, используемые для расчетов устойчивости подъемных стреловых кранов на колесном ходу. Они довольно громоздки и неудобны для пользования в эксплуатационных условиях. Кроме того, условия работы автопогрузчиков с точки зрения устойчивости существенным образом отличаются от условий работы стреловых и башенных кранов. Если при вертикальном перемещении груза условия работы автопогрузчика можно в какой-то степени сравнить с условиями работы крана, то при горизонтальном перемещении груза условия их работы во многом различны. [c.389]

При работе дисковых пил для определения мощности резания безразлично, в какой точке окружности (к которой близка траектория резания), описываемой зубом пилы, приложена сила резания Q, так как при смещении точки приложения этой силы крутящий момент не изменяется. При вычислении мощности, расходуемой на подачу, следует определить положение точки приложения результирующих сил Q и Рн. Смещение точки приложения а результирующих сил в расчетной схеме на рис. 7. 1 ведет к изменению угла 0, а следовательно, к изменению силы Q и мощности Л п- При пилении каждый находящийся в пропиле зуб действует на древесину с силой, отличающейся по величине и направлению от силы действия соседнего с ним зуба. Каждую из этих сил можно разложить на две составляющие одну, параллельную направлению скорости подачи, и вторую, нормальную к этому направлению. Сумма первых слагаемых равна сопротивлению подачи, а сумма вертикальных слагаемых не оказывает влияния на работу подающего механизма. Точкой приложения результирующих сил, параллельных направлению скорости подачи, является та точка, при приведении к которой всех горизонтальных составляющих сумма моментов всех пар приведения равна нулю (рис. 7.1, б). На рис. 7.1, о точка а расположена на половине высоты пропила. Это расположение приближенное, поэтому расчет силы подачи по формуле (7.2) также не вполне точен. [c.159]

Для определения расчетных вертикальных нагрузок по формулам (6.12), (6.13) и рис. 6.4 находим коэффициенты толчков с учетом схемы моста и наличия балансирных тележек ходовых колес. [c.267]

Совместим горизонтальную плоскость хОО с вертикальной путем поворота вокруг оси 00 по направлению движения часовой стрелки. Получим схему, приведенную на фиг. 3. На основании этой схемы для определения углов 0 и 0 , получим формулы [c.354]

При расчете ам.плитуд колебаний давления перед насосом (сечение /, см. рис. 1) величина берется равной сумме произведений длин участков питающего трубопровода выше места измерении давления Р1 на косинус угла а между положительным направлением действия перегрузки и направлением движения жидкости. Для схемы на рис. 1 величина — это длина вертикального участка питающего трубопровода выше места измерения давления рь взятая со знаком минус (а= 180°), т. е. = —1000 мм. Величина 1 (для турбулентного режима течения жидкости) и Т] определяются по формулам [c.235]

Схемы комбинированных зажимных устройств с ручным приводом показаны на рис. 87. При сочетании изогнутого рычага и винта (рис. 87, а) можно одновременно закреплять заготовку в двух местах, равномерно повышая значения горизонтальной N и вертикальной сил закрепления. Силу N при заданном значении (3 можно найти по формулам (34)—(36), зная принятые длины плеч рычага 1и 2, 1[ и Момент затяжки винта для получения силы N находят из формулы (18). Если по условиям задачи должны быть обеспечены определенные значения сил и Q, то по формулам (34)—(36) могут быть найдены необходимые соотношения плеч рычага. [c.142]

В качестве примера можно также составить уравнения движения ротора толкателя иной группы — группы III. Уравнения выводят для плоского ротора толкателя согласно последним двум вертикальным столбцам классификации (см. табл. 2) (группа III, модели 11, 12, 15, 16). Расчетная схема этого толкателя приведена на рис. 46. Центр масс каждого центробежного груза 3 весом Gp при перемещении в плоскости элементарного механизма (в данном случае — в плоскости чертежа) описывает ветвь параболы i, уравнение Которой может быть представлено в виде у= Ax = fy x). Согласно рис. 46 начало координат О совмещено с вершиной параболы, и формула вследствие этого имеет простейший вид. Кроме того, в относительном движении центр масс центробежных грузов перемещается по прямой 2. В связи с тем, что рассматриваемый толкатель относится к группе III, используют уравнения (70) с соответствующей правой частью. Начало координат 0 целесообразно выбрать на прямой 2. Тогда уравнение этой прямой fg (л ) = 0. Поэтому fi х) f (х) -= [c.158]

На рис. 2.29 изображена схема, на которой представлено расположение полей допускав всех калибров, используемых для контроля резьбового соединения М8—7Н 7е6е. Вертикальной штриховкой отмечены зоны допустимого износа рабочих поверхностей калибров рядом с полями допусков помещены номера калибров в соответствии с ГОСТ 24939—81 (СТ СЭВ 1921—79) и табл. 2.26. В ГОСТ 24939—81 приводятся также схематические изображения калибров разных видов. Конструкция и основные размеры калибров для метрической резьбы устанавливаются ГОСТ 17756 — 72 —ГОСТ 17767 — 72. ГОСТ 24997—81 (СТ СЭВ 2647—80) регламентирует допуски рабочих поверхностей калибров для метрической резьбы, профиль резьбы проходных и непроходных калибров, длину рабочей части, формулы для расчета размеров резьбовых гладких калибров. [c.90]

Для двутаврового рельса с расположением точек подвешивания, как это показано на рис. 3.11, а, и расчетной схемой от действия сосредоточенной вертикальной подвижной нагрузки Р при горизонтальной нагрузке от центробежной силы Я = О ВНИИПТмашем построены графики зависимости допускаемой нагрузки Рдо от радиуса кривой г, угла ф и номера двутаврового рельса, при допускаемом напряжении [ст] = 140 МПа и коэффициенте динамичности = 1,2 (рис. 3.11,6). Теоретическая формула для нахождения Рдцп линейная и графиками (см. рис. 3.11) можно [c.61]

Среды с непрерывно<лоистой стратификацией скорости звука, плотности и скорости течения, допускающие точные решения. До сих пор в этом параграфе мы рассматривали неподвижные среды с постоянной плотностью. Теперь мы откажемся от этого ограничения и будем задавать плотность функцией р = р г) и скоростью течения функцией Уо = Уо( ). Вьпие была достаточно подробно проиллюстрирована схема нахождения коэффициента отражения по известной фундаментальной системе решений дифференциального уравнения, которому подчиняется вертикальная зависимость звукового поля. Поэтому теперь для решаемых профилей мы будем ограничиваться указанием соответствующих линейно-независимых решений, не выписьшая формулы для коэффициентов отражения. [c.81]

Для проверки возможных осей текстуры [202] и [202] электронограмма косой текстуры была переведена графически в прямую и полученные углы между направлениями на схеме такой электронограммы и вертикальной осью сравнены с рассчитанными по формуле углами между направлевиями в моноклинной сингогаи в предположении, что осями текстуры являются оси [202] и [202]. Расчетные и измеренные углы не совпадают по величине (см. табл. 3). Это свидетельствует о том, что предположение о текстуре с осями [202] и [202] не подтверждается. [c.71]

Нарезание колес с применением радиальной подачи. Включены механизмы станка, приводящие во вращение фрезу и стол с нарезаемой заготовкой и обеспечивающие радиальную подачу стола на фрезу (или колонки с фрезерными салазками). Вертикальная подача выключена, гитара дифференциала не работает. Перед нарезанием колес настраивают гитары скоростей, подач и деления, причем гитары скоростей и деления настраивают так же, как и для нарезания цилиндрических колес, а для настройки гитары подач выводят формулу настройки, исходя из кинематической схемы станка, например, модели 5К324 (см. рис. 26). За один оборот стола винт В горизонтального [c.137]

На фиг. 145 приведена схема кварцевого вертикального дилатометра типа ДКВ, изготовляемого Институтом стекла [574]. Вертикальная электрическая печь состоит из алундового цилиндра 1, на наружной поверхности которого намотана нагревательная спираль из проволоки ЭИ-595 диаметром 1,0 мм, общим сопротивлением 57 ом. Цилиндр установлен в стальной кожух 2 пространство между цилиндром и кожухом заполнено теплоизоляционным материалом. Для выравнивания температуры в рабочее пространство печи помещена стальная или медная трубка. Испытуемый образец 6 в форме штабика диаметром 4—6 мм, длиной 50 мм с плоскопараллельными сошлифованными концами устанавливают в кварцевую трубку 8 (фиг. 145, А) и укрепляют в вертикальном положении между шлифованной цилиндрической кварцевой пластинкой 5, расположенной на сферической основе 4, и нижним торцом кварцевого стержня 7. Стержень 7 передает расширение образца на измеритель удлинения — индикаторную головку часового типа 9. В нижней части кварцевой трубки вырезано окно для установки образца. Кварцевую трубку со вставленным в нее образцом закрепляют в стальной втулке 10, установленной в отверстии холодильника 7/, помещенного над печью. Через холодильник проходит проточная вода, для того чтобы измерительная головка не подвергалась нагреванию от печи. Температура измеряется термопарой 3, горячий спай которой помещают в непосредственной близости от образца. Нагрев печи регулируют при помощи автотрансформатора ЛАТР-1 так, чтобы образец нагревался с постоянной скоростью (1,5—2 град/мин.). Через равные промежутки времени фиксируют температуру и удлинение образца, строят кривую удлинения и вычисляют средний коэффициент линейного расширения в интервале температур от ti до 2 по формуле [c.470]

На рис. VI- 15 изображена расчетная схема безъякорного подъема вертикального аппарата и приведена формула по определению усилия, требуемого для подъема (поворота вокруг шарнира) аппарата. Усилие приложено в месте прикрепления к аппарату грузовых полиспастов подъемного портала. [c.717]

Расчет механизма подъема ковша целесообразно проводить, предполагая начало выглубления ковша, т. е. подъем его в транспортное положение. В этом расчетном положении будут действовать те же силы, что и в конце наполнения. При расчете предполагают, что сила тяжести ковша, а также и вертикальная реакция Роа полностью воспринимаются подъемным канатом или гидроцилиндром подъема ковша (см. рис. 70). Действующее по канату или штоку гидроцилиндра подъемное усилие может быть определено согласно расчетной схеме (рис. 76). Здесь Сп вес передка, а 7 и Гц, — приложенные к шкворню вертикальное и горизонтальное усилия для случаев прицепного и полуприцепного скреперов. В случае полуприцепного скрепера действует еще момент Л1ш (см. рис. 75, а), который может быть определен по формуле [c.124]

Для определения энергии потерь в однофазных зарядных цепях с активными токоограничительными элементами проще всего воспользоваться методом динамических вольт-амперных характернстик, предложенным И. В. Пен-теговым [8]. Динамические вольт-амперные характеристики можно получить, подав на пластины горизонтального отклонения осциллографа напряжение, пропорциональное Пс, а на вертикальные — сигнал, пропорциональный току заряда I. Площадь, заключенная между кривой вольт-ам-перной характеристики и осью абсцисс, для любой зарядной цепи, в которой ток не разветвляется, будет пропорциональна энергии потерь в зарядной цепи. В общем виде энергия потерь W для схем 1—5 определяется по формуле [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...