Влажный пар, звук в нем

Коррозия начинается с поверхности металла и при дальнейшем развитии этого процесса распространяется вглубь. Металл при этом может частично пли полностью растворяться (например, цинк в соляной кислоте) или же могут образоваться продукты коррозии в виде осадка на металле (например, ржавчина ] ри коррозии железа во влажной атмосфере, гидрат окисла при коррозии цинка в воде). Иногда коррозионные процессы протекают с изменением физико-механических свойств металлов и сплавов (потерей металлического звука, резким снижением механической прочности вследствие нарушения связи по границам кристаллитов). [c.5]

Определить скорость звука в мелкодисперсной двухфазной системе пар с взвешенными в нем мелкими капельками жидкости ( влажный пар ) или жидкость с распределенными в ней мелкими пузырьками пара. Длина волны звука предполагается большой по сравнению с размерами неоднородностей системы. [c.355]

Векторное поле системы 163 Влажный пар, звук в нем 355 Волновая зона при излучении звука 396 [c.731]

Коэффициент р зависит от частоты и растет примерно пропорционально квадрату частоты звука. Кроме того, он зависит от кинематической вязкости среды, ее температуры и ряда других факторов. Большое влияние на поглощение звука в воздухе оказывает его влажность. С увеличением частоты звука поглощение его во влажном воздухе заметно растет. [c.229]

Рис. 7.8. Затухание звука на высоких звуковых и ультразвуковых частотах в сухом (/) и влажном (относительная влажность 37%) (2) воздухе при = 26,5°С

Значительный интерес представляет вопрос о скорости звука во влажном паре. [c.442]

Для того чтобы приведенная здесь формула Лапласа могла рассматриваться как выражение скорости звука во влажном паре, необходимо принять, во-первых, что жидкость распылена до мельчайшего туманообразного состояния и равномерно распределена в газообразной фазе, и, во-вторых, что в слабых сжатиях и разрежениях, возникающих в звуковой волне, происходит термодинамически равновесный обмен массой между фазами. [c.70]

Полученные зависимости и характер кривых на рис. 3-2 — 3-5 показывают, что двум температурам влажного пара при одинаковой степени сухости соответствует одно и то же значение акустической скорости. Таким образом, имеется основание предполагать, что в некоторой области начальных состояний парожидкостной среды изменение местной скорости звука вдоль адиабатного канала может протекать не монотонно. Если в начальном состоянии (w = 0) температура среды превышает температуру, отвечающую максимальному значению скорости звука (при [c.76]

Своеобразный характер изменения местной скорости звука в ускоряющемся потоке влажного пара, естественно, должен сказаться на интенсивности нарастания числа М. Ход изменения числа М в адиабатном канале при различных состояниях водяного пара изображен кривыми М, на рис. 3-6. [c.79]

Характер изменения звуковой скорости в насыщенном паре вблизи критического состояния определяется видом температурной зависимости удельных объемов насыщенной жидкости и сухого пара в этой зоне. Рассмотрим ход изменения скорости звука вдоль верхней пограничной кривой, имея в виду сближение с этой кривой со стороны двухфазной области. Заметим, что такому же закону должны следовать акустические скорости и вдоль линий постоянной степени сухости, поскольку удельный объем влажного пара v = v х v"—и ). [c.87]

Из опытов, проведенных в Московском энергетическом институте М. Е. Дейчем и его сотрудниками [Л. 17], следует, что во влажном водяном паре (t = 100° С) скорость звука в интервале паросодержаний х = 1,0 -н 0,75 представляет собой слабо выраженную функцию степени сухости. В опытах не был обнаружен скачок акустической скорости при переходе через пограничные состояния измеренные скорости звука в перегретом паре и в двухфазной среде укладываются на общую кривую. [c.91]

Таким образом, как отмечалось выше, качественная картина проявлений тепловых воздействий в потоке влажного пара не отличается от установленной по отношению к идеальным газам. Различие между паровым и газовым потоком здесь сказывается в том, что у влажного пара интенсивность изменения скорости движения, вызванного действием некоторого количества тепла dq, зависит не только от местных значений числа М и скорости звука, но и от других параметров состояния. [c.194]

Таким образом, при необратимом течении влажного пара, так же как и однородной среды, скорость в критическом сечении не достигает местной скорости звука. [c.220]

Таким образом, при истечении влажных паров различных веществ относительное изменение количества пара прямо пропорционально корню квадратному из их теплоемкости и обратно пропорционально скорости звука в паре,. заполняющем сосуд. [c.250]

Приложим теперь полученные общие зависимости к влажному пару. Внесем под интеграл в (8-14) выражение скорости звука [c.262]

Следовательно, в отличие от идеальных газов, у которых w p определяется значениями ац и показателя адиабаты, предельная скорость влажного пара (в сторону, противоположную перемещению волны) зависит, помимо а , также от термических параметров неподвижной среды. Разумеется, заданным о и соответствует единственное значение а,, и ш р, но одной и той же скорости звука в паре могут отвечать различные значения удельного объема й температуры в этом смысле и следует понимать замечание [c.264]

Рис. 7.24. Изменение относительной скорости звука во влажном паре а в зависимости от парамета Тд

Таким образом, по известным параметрам на выходе из решетки с помощью рис. 7.24 можно определить изменение скорости звука во влажном паре по отношению к перегретому. [c.296]

Для сравнения различных формул в табл. 4-2 приведены значения относительной скорости звука Одф/Оп во влажном водяном паре при /=100° С на верхней и нижней границах дисперсии в функции весовой концентрации Хо, вычисленные по формулам (4-4), (4-12), (4-55), (4-63), (4-66) и (4-67). [c.99]

Сравнение показывает, что при переходе через пограничные кривые скорость звука меняется скачком только в термодинамических теориях. Из табл. 4-2 также следует, что в области малых степеней влажности 0,lдисперсии звука влияние фазовых переходов на величину скорости звука во влажном водяном паре достаточно мало. На этом основании в области небольших степеней влажности для расчета скорости звука можно рекомендовать зависимость (4-64). [c.99]

Влияние температуры на относительную скорость звука во влажном водяном паре на верхней границе дисперсии звука [формула (4-63)] видно из рис. 4-7, а на нижней [формула (4-55)]—из рис. 4-8. [c.99]

Особенностью рассматриваемого интерферометра является возбуждение неподвижной относительно источника звука и микрофона стоячей волны в условиях непрерывного движения влажного пара в рабочей части. Можно показать, основываясь на соотношениях эффекта Доплера, что частота прямой бегущей и отраженной волн, фиксируемая неподвижным микрофоном, будет одинаковой, равной частоте неподвижного источника звуковых волн /. Следовательно, в рассматриваемом интерферометре выполняется первое условие образования стоячей волны — равенство частот двух интерферируемых волн. [c.103]

Рис. 4-12. Экспериментальные и теоретические зависимости скорости звука во влажном паре от степени сухости и частотно-структурного параметра.

Рис. 4-12. Экспериментальные и теоретические зависимости <a href="/info/5606">скорости звука</a> во <a href="/info/513764">влажном паре</a> от <a href="/info/87003">степени сухости</a> и частотно-структурного параметра.

Экспериментально измеренные значения скорости звука в насыщенном и влажном водяном паре около правой пограничной кривой при =100° С приведены на рис. 4-12. Кружочками на рис. 4-12 изображены экспериментальные точки, полученные при значении частотно-структурного параметра (i)Tg = 6 -4, треугольниками — при (i)Tg = 3 ч- 1, крестиками опытные данные, взятые из [Л. 200]. [c.106]

Рис. 4-13. Экспериментальные и теоретические значения относительной скорости звука во влажном водяном паре около левой пограничной кривой.

Рис. 4-13. Экспериментальные и теоретические <a href="/info/156725">значения</a> <a href="/info/250256">относительной скорости звука</a> во влажном <a href="/info/346965">водяном паре</a> около <a href="/info/50358">левой</a> пограничной кривой.

В лаборатории турбомашин МЭИ введены в эксплуатацию различные стенды влажного пара, ориентированные на экспериментальное изучение следующих основных задач I) механизма конденсации в равновесных и неравновесных течениях влажного пара при больших скоростях и, в частности, скачковой конденсации 2) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде и условий перехода через скорость звука 3) основных свойств дозвуковых и сверхзвуковых течений в каналах различной формы с подробным изучением волн разрежения и скачков уплотнения в эту группу включаются исследования основных энергетических и расходных характеристик сопл, диффузоров и других каналов 4) двухфазного пограничного слоя и пленок, образующихся на поверхностях различных форм 5) течений влажного пара в решетках турбин (плоских, прямых и кольцевых) с подробным изучением структуры потока, углов выхода, коэффициентов расхода и потерь энергии 6) структуры потока и потерь энергии в турбинных ступенях, работающих на влажном паре, с подробным изучением оптимальных условий сепарации влаги из проточной части и явлений эрозии. [c.388]

Экспериментальное исследование скорости звука во влажном водяном паре. — Теплоэнергетика, 1967, № 4, с. 45. [c.175]

Рост скорости звука во влажной атмосфере приводит к увеличению равновесных чисел оборотов двигателя (при сохранении подобного режима турбокомпрессора). [c.167]

Увеличение газовой постоянной ведет, прежде всего, к увеличению скорости звука во влажном воздухе и, следовательно, к снижению чисел М, с которыми обтекаются лопатки компрессора при данном значении частоты вращения. Из теории подобия течений в компрессоре следует, что это равносильно снижению приведенной частоты вращения. Если п р — приведенная частота вращения компрессора, определенная без учета влияния влажности, то эквивалентная, учитывающая влажность приведенная частота вращения [c.158]

Скорость звука, подсчитанная по обычной формуле для сухого пара, при том же давлении вблизи пограничной кривой равна а = 469,4 м/с. Для оценки влияния инертной массы капелек приведем значение скорости звука во влажном паре (ф = 0,1) при том же давлении а = 417,4 м/с. [c.212]

Для анализа формул (8.53)—(8.55) сравним их с формулами, выведенными для газа (см. разд. 3.5, табл. 3.1, первый столбец), которые в данном случае применяются для расчета переохлажденного пара. Формулы для приращения скорости в обоих случаях совпадают, однако при одинаковых скоростях потока число М во влажном паре будет больше из-за меньшей скорости звука. Следовательно, при равновесном течении скорость дозвукового потока будет возрастать несколько быстрее. Это является результатом действия нескольких факторов отвод массы пара при конденсации н затрата энергии на разгон капель уменьшают скорость потока, однако выделение теплоты конденсации увеличивает скорость дозвукового потока. Как видно, последний фактор воздействует более сильно. [c.212]

Формула (17.19) использована в книге Л. Д. Ландау и Е. М. Лившица 119] (стр. 304) при рассмотрении задачи о затухании звука во влажном паре [c.145]

При истечении насыщенного или влажного пара скорость звука, помимо указанного графического вычисления, может рассчитываться также по общему уравнению для с, которое, учитывая, что может быть представлено в виде [c.208]

Рис. 10-9. Скорость звука во влажном водяном паре при условии термодинамического равповескя.

Рис. 10-9. <a href="/info/5606">Скорость звука</a> во влажном <a href="/info/346965">водяном паре</a> при условии термодинамического равповескя.

Если процесс развивается в обогреваемом канале, то dv > О, так как при подводе тепла и одновременном снижении температуры удельный объем влажного пара обязательно должен возрастать, в противном случае, как это ясно из расположения изохор в диаграмме Т—s, тепло-подводу сопутствовало бы уменьшение энтропии. Следовательно, при ускоренном движении по обогреваемому каналу всегда dv/dT < 0. Остальные слагаемые в правой части соотношения положительны. Таким образом, когда выражение, заключенное в скобки, меньше нуля, местная скорость звука растет вдоль канала при положительном же знаке суммы акустическая скорость убывает. [c.197]

Стенды XII и XIII (рис. 2.1) предназначены для измерения критических параметров и скорости звука в двухфазных средах (временным методом и методом акустического интерферометра). В схему лаборатории включена радиальная экспериментальная турбина XIV, смонтированная в поле оптического прибора. Сегмент соплового аппарата и часть каналов рабочей решетки выполнены прозрачными с целью изучения процесса движения влажного пара оптическими методами в реальных условиях взаимодействия решеток. В схему газодинамической лаборатории МЭИ на рис. 2,1 и в описание не включены сгекды, работаю- щие на воздухе. [c.32]

При испарении жидкости из сосуда имеет место не только взаимная диффузия пара и сухого воздуха во влажный воздух, но и конвективный поток влажного воздуха от поверхности жидкости. Дело в том, что поверхность жидкости является непроницаемой преградой для воздуха, в результате чего диффузия воздуха стремится создать избыточное давление, но избыток давления релаксируется и вызывает в сиеси движение, направленное от поверхности жидкости. Предположим, что общее давление постоянно (р== onst), так как избыток давления релаксируется со скоростью звука [c.196]

Скорость звука. Значительная неравномерность распределения влаги по высоте турбинных ступеней большой веерности приводит к необходимости учета изменения распространения скорости звука во влажном нар по сравнению с перегретым. Теоретические и экспериментальные исследования [7.15] показывают, что процесс распространения звука во влажном паре существенно сложнее по сравнению с таким процессом в однофазной среде. Скорость звука во влажном паре зависит от температуры пара и жидкости, давления, времени релаксации обмена междуфазовых процессов, скорости пара и жидкости и т. д. На рис. 7.24 приведены результаты проведенного в МЭИ расчета относительной скорости звука (а = где а и — скорость звука во влажном паре и перегретом паре) в зависимости от степени влажности за решеткой у и безразмерного времени релаксации межфазового обмена импульсом Тд = i/3 dl gPs)/ i ) для интервала температур пара (35—70) °С, где Рг — плотность жидкой фазы dg — среднемассовый диаметр капель — средняя скорость пара в канале р., — коэффициент динамической вязкости пара Ь — хорда лопатки. [c.296]

Необходимо заметить, что предельный переход к ong оо можно рассматривать здесь только как формальную операцию. В пределах допущения о том, что характерный размер разрывной фазы li значительно меньше длины волны I,, предельный переход к aXg-> оо, вообще говоря, несправедлив. Более подробный анализ показывает, что для реально мыслимых частот волн и структуры двухфазной среды вовсе нет необходимости рассматривать переход к ojTg->oo, поскольку верхняя граница дисперсии звука практически лежит не в бесконечности, а значительно ближе. Например, во влажном водяном паре при =100°С и Xq = 0,1 с расчетной погрешностью не более 0,5% верхняя граница дисперсии по параметру axg равна всего лишь 100, Таким образом, в дальнейшем предполагается, что уравнение (4-54) получено при условии <от-> (сотг)макс- Предельное значение частотно-структурных параметров на верхней границе дисперсии можно определить, воспользовавшись допущением / х > /,. [c.96]

В табл. 4-3 приведены результаты расчетов скорости звука по формуле (4-64) во влажном водяном паре при /=100° С в зависимости от весовой степени сухости Хо и частотно-структурного параметра oTg. Для иллюстрации влияния частотно-структурного параметра по этим данным построен рис. 4-6, из которого видно, что практическая зона дисперсии звука лежит в зоне 0,1<(ог <100. [c.99]

Ниже приводится описание стендов и результаты экспериментов, проведенных в лаборатории турбомашин МЭР1 Е. В. Стеколь-щиковым. В области правой пограничной кривой параметров состояния скорость звука во влажном водяном паре измерялась в низкочастотном акустическом интерферометре, принципиальная схема которого изображена на рис. 4-9. Теплотехнической частью интерферометра является вертикальный контур влажного пара, состоящий из следующих основных узлов 1) системы трехступенчатого увлажнения водяного пара с форсунками эжекторного типа 2) системы дренажа 3) системы измерения термических и калорических параметров влажного пара 4) рабочей части, в которой возбуждалась стоячая волна. [c.102]

В проведенных опытах погрешность экспериментального измерения скорости звука во влажном водяном паре, как правило, не превышала 1%. Измерения были выполнены при скоростях потока в рабочей части с<5 6 м1сек или М<0,015. Столь малый диапазон изменений числа М (О—0,015) вызывает, как показывает соотношение (4-69), ничтожно малую деформацию волны, лежащую за пределами точности применяемой измерительной аппаратуры. Поэтому в опытах было принято = / . [c.104]

Проанализируем полученное решение. Прежде всего отметим, что скорость звука в двухфазной среде вблизи пограничной кривой не равна скорости звука в сухом паре непосредственно над пограничной кривой. Это объясняется тем, что при распространении звуковой волны во влажном паре, т. е. при сжатии и разрежении среды, происходит переход вещества из одной фазы в другую. Скорость звука в двухфазной среде меньше, чем в газе с теми же газовой постоянной и показателем изоэнтропы. Для примера определим скорость звука во влажном паре вблизи пограничной кривой (ф а 0), что исключит ВЛИЯНИ6 инертной массы капелек и позволит оценить только влияние фазовых переходов. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...