П трехступенчатая

Величины отклонений передаточных чисел отдельных ступеней двух- п трехступенчатых редукторов от номинальных значений устанавливаются такими, при которых отклонения общих передаточных чисел редукторов не выходят за пределы, указанные в примечании к п. 5 таблицы. [c.121]

Пример 16-1. Определить теоретическую работу на привод одноступенчатого и трехступенчатого компрессоров при сжатии воздуха до давления 125 бар. Начальное давление 1 бар и температура 300°К. Показатель политропы для всех ступеней принять равным п = 1,2. Определить величину работы на 1 воздуха и температуру в конце сжатия в одноступенчатом, трехступенчатом и четырехступенчатом компрессорах. [c.257]

Решение. Введем следующие обозначения /Ию — начальная масса всей трехступенчатой ракеты — масса ракеты без топлива первой ступени Шю — масса, которую имеет полезный груз первой ступени (начальная масса второй и третьей ступеней) /Лг — масса ракеты без первой ступени и топлива второй ступени /Пзо — масса, которую имеет полезный груз второй ступени (начальная масса третьей ступени) /щ— масса первой п второй ступеней ракеты без топлива третьей ступени т — масса, которую имеет полезный груз третьей ступени (масса научной, аппаратуры) О] и 02 — скорости, достигнутые соответственно первой и второй ступенями Оз — конечная скорость третьей ступени. [c.112]

Определить теоретическую работу, затрачиваемую на идеальный компрессор в случаях а) одноступенчатого б) двухступенчатого в) трехступенчатого сжатия воздуха от начального состояния pi = 0,1 МПа, — 20 °С до давления р = 2,5 МПа, если сжатие во всех ступенях компрессора происходит по политропе п = 1,25. В случаях (б) и (в) подразумевается, что происходит промежуточное охлаждение воздуха до первоначальной температуры, при этом степень повышения давления в различных ступенях компрессора одна и та же. Определить также предельно допустимое давление в конце сжатия воздуха в трехступенчатом компрессоре, если предельно допустимое значение температуры в конце сжатия равно 120 °С. [c.120]

С и давление pi = 0,1 МПа. Давление конца сжатия в трехступенчатом компрессоре равно 6,4 МПа. Сжатие воздуха во всех ступенях компрессора происходит политропно, п 1,15. Для всех ступеней одинаковы температуры начала сжатия и одинаковы темпера . уры конца сжатия. Определить теоретическую работу трехступенчатого компрессора с промежуточным охлаждением воздуха и выигрыш [c.121]

Рассмотрим силовой расчет трехступенчатого приборного редуктора, схема которого приведена на рнр. 2.18, б. Требуется определить крутящие статические моменты М на валиках редуктора, окружные силы Р, к. п. д. т], необходимую мощность двигателя Ni и приведенный момент трения Даны момент (нагрузка) на валике 4 Mi 123 134 гь Zj z Z3 zai Za m диаметры колес d — zm. При малой величине 8000 Н-мм диаметры валиков находятся по табл. 3.1 в зависимости от М. Коэффициент трения для-стальных зубьев колес / = 0,1. Значения к. п. д. т каждой пары колес определяются по формуле (3.33). Величины моментов трения М р в двух шарикоподшипниках каждого валика находятся по табл. 3.1 в зависимости от d . Крутящие моменты М на валиках 4, 3, 2 я 1 и окружные силы Р, действующие на зубья колес, определяются по формулам [c.75]

Относительный к. п. д. на лопатках активной одноступенчатой турбины находится в пределах 0,70...0,78 двухступенчатой — 0,50...0,60, трехступенчатой — 0,40...0,50 понижение г)ол обусловлено в основном потерями в направляющих лопатках. [c.302]

Практически относительный к. п. д. на лопатках активной турбины т1о л находится в следующих пределах для одноступенчатой 0,70—0,78, для двухступенчатой 0,55—0,60, для трехсТупенчатой 0,40—0,50. [c.342]

Результаты расчетов тепловых схем приведены на фиг. 65 и 66. На фиг. 65 приведено изменение "ri" для значений начальной температуры пара от /д = 500° С до = 1000° С в зависимости от начального давления. Линия 1 показывает наибольшие значения -п" для данной температуры. Линия 2 (фиг. 65) показывает изменение ti" для ГТУ с трехкамерным сгоранием и с трехступенчатым охлаждением при сжатии без охлаждения лопаточного аппарата в зависимости от начальной температуры. [c.196]

Уже отмечалось, что пароструйные эжекторы выполняются двух-и трехступенчатыми. При этом с повышением числа ступеней повышается экономичность работы эжектора (см. данные Б. П. Скотта на рис. 87). [c.134]

При трехступенчатом регенеративном подогреве конденсата пароводяной установки к. п. д. бинарной станции (по расчетам ЦКТИ) составит [c.531]

Расчетный к. п. д. пароводяной установки с параметрами 33 ата, 425° С на котлах и с трехступенчатой регенерацией равен 23,8%. Повышение к. п. д. в результате применения бинарной установки [c.531]

Привод 5 механизма поворота крана относительно шасси состоит из электродвигателя типа П-62 мош,ностью 8 кет при числе оборотов 1000, цепной муфты с тормозом ТКП-200 н трехступенчатого редуктора с одной конической и двумя цилиндрическими парами шестерен. Редуктор имеет общее передаточное [c.225]

Эти данные по выходу дистиллята справедливы лишь для установок с одноступенчатым испарением. При использовании многоступенчатых испарителей выход дистиллята на 1 т топлива повышается пропорционально коэффициенту продуктивности испарителя, т. е. в 1,5-ь1,6 раза при двухступенчатых п в 1,9-н2 раза при трехступенчатых испарителях. [c.64]

Эта одноступенчатая турбина впоследствии была заменена трехступенчатой мощностью 1800 кет, рассчитанной на начальное давление ртутного пара 4,9 ата при противодавлении около 0,04 ата. Внутренний относительный к. п. д. удалось повысить до 70 /о. [c.64]

Приведенная последовательность расчета кинематики и к. п. д. гидротрансформатора на ЭВМ разработана для двух-и трехступенчатого гидротрансформатора. [c.76]

Сущность анионитового метода обескремнивания и одновременного обессоливания воды заключается в следующем воду пропускают через Н-катионитовые фильтры, где из нее извлекаются катионы Са(П), Mg(II), К(1) и Na(I). Затем -вода проходит через фильтры со слабоосновным анионитом, где она избавляется от анионов сильных кислот (S04 , С1 , N02 ). После дегазации воды для удаления из нее оксида углерода (IV) ее пропускают через фильтры с сильноосновным анионитом, где удаляется слабая кремниевая кислота. Для получения воды с общим содержанием соли менее 1 мг/л, в том числе с общим содержанием кремниевой кислоты менее 0,03 мг/л, применяют трехступенчатые схемы ионирования. К недостаткам этого метода следует отнести его сравнительно высокую стоимость, [c.599]

Применением двух- и трехступенчатого насоса можно соответственно удвоить и утроить давление однако при этом понижается общий к. п. д. агрегата, так как первые ступени должны быть рассчитаны на превышение потребной производительности для обеспечения надежного питания последующих ступеней. [c.233]

Рекомендуемые согласно приложению к ГОСТ 2185-55 сочетания основных геометрических параметров редукторов Л, /п и и суммы чисел зубьев Z приведены в табл. 3 и 4, а рекомендуемые значения передаточных чисел отдельных ступеней зубчатых зацеплений в двух- и трехступенчатых редукторах — в табл. 5—7. [c.410]

Цилиндрические горизонтальные трехступенчатые с зацеплением Новикова (к. п. д. = [c.7]

Трехступенчатый компрессор производительностью 500 м /ч сжимает азот от 0,086 МПа до 5,5 МПа. За счет охлаждения газа после первой и второй ступеней сжатия температура начала сжатия во всех трех ступенях поддерживается одинаковой. Определить уменьшение мощности привода компрессора за счет охлаждения воздуха в промежуточных холодильниках, считая степень повышения давления в ступенях одинаковой и адиабатный эффективный к. п. Д. равным 0,72. [c.116]

Паровые котлы, снабженные пароперегревателями, должны иметь двухступенчатую схему испарения, рассчитанную на питательную воду с солесодержанием 200—350 мг/кг, причем в большинстве котлов П-образ-ной компоновки чистый отсек первой ступени оборудуется внутренними циклонами, а вторая ступень испарения выполняется в виде выносных циклонов. В котлах Е-25-24 ГМ и Е-25-14 ГМ предусмотрена трехступенчатая схема испарения. Первая п вторая ступени испарения размещены в верхнем барабане, третья ступень вынесена в выносные циклоны. [c.28]

На промышленных ТЭЦ высокого давления (100 бар) при значительной добавке химически обработанной воды обычно применяют комбинированную схему внутрикотловых устройств, которая предусматривает сочетание трехступенчатого испарения с барботажной промывкой питательной водой всего пара либо только пара из солевых отсеков (рис. 3-19). Иногда пар промывают котловой водой чистого отсека с этой целью пар из солевых отсеков подается под уровень воды в чистом отсеке. На конденсационных электростанциях и чисто отопительных ТЭЦ, где барабанные котлы сверхвысокого давления (140 бар) питаются с добавкой химически обессоленной воды либо дистиллята испарителей, часто применяется схема двухступенчатого испарения с выносной второй ступенью, имеющей паропроизводитель-ность 3—6% 1)п, которую сочетают с барботажной промывкой пара. Из этих котлов с паром уносится от [c.133]

Теоретически схема регер1еративиого цикла с трехступенчатым подогревом воды показана на рис. 18 П. [c.245]

Первый отечественный турбовинтовой двигатель ТВ-2М был сконструирован в 1953 г. коллективом, возглавлявшимся А. Д. Швецовым и позднее руководимым П. А. Соловьевым. Летные испытания двигателя на экспериментальных самолетах и летающих лабораториях подтвердили возможность обеспечения высокой скорости и высоты полета и высокую экономичность работы силовой установки. Конструкторским коллективом А. Г. Ивченко был создан турбовинтовой двигатель АИ-20 с осевым десятиступенчатым компрессором, кольцевой камерой сгорания и трехступенчатой турбиной. Его взлетная мощность равна 4000 э. л. с., удельный вес по взлетной мощности составил 0,27 кз/э. л. с., тогда как наименьший удельный вес поршневого двигателя М-63 — 0,464 жз/л. с. Ресурс турбовинтовых двигателей, при запуске в серийное производство не превьппавший 200 рабочих часов, в результате совершенствования технологии и конструктивных улучшений был увеличен до нескольких тысяч часов. Началась разработка конструкций пассажирских самолетов с турбовинтовыми двигателями. [c.393]

Применение внецентроидного эвольвентного зацепления к редуктору Давида дало возможность инж. Н. П. Лопухову сконструировать и построить трехступенчатый эксцентриковый редуктор в габаритах, не превышающих одноступенчатую конструкцию, благодаря тому, что каждая следующая ступень редуктора помещена внутри предыдущей. При этом передаточное отношение в каждой ступени было взято I = 10 000, а поэтому полное передаточное отношение получилось 1д щ = 10 . При таком громадном передаточном отношении и угловой скорости ведущего вала (водила) сод = 1000 об мин ведомый вал повернется на один оборот в течение 1900 лет Каков же будет к. п. д. этого редуктора [c.431]

Значения коэффианента т) для четырех случаев симметричной трехступенчатой стойки с непрерывным изменением сечения крайних участков п шарнирно опертыми концами [c.332]

На рис. 28 показана схема наладки агрегатного станка с круглым поворотным столом для многопереходной двусторонней обработки с последовательной переустановкой двух Чугунных заготовок корпуса. Позиция / — загрузочно-разгрузочная. Заготовки устанавливают на обработанный ранее торец Б, базируют и закрепляют в правом (п) и левом (л) рабочем приспособлении. Полностью обработанную заготовку из приспособления п снимают и на ее место устанавливают снятую с приспособления л обработанную с одной стороны заготовку, повернув ее на 90°. Освободившееся место приспособления л загружают новой заготовкой. Позиция II, л — фрезерование верхнего торца горизонтальной головкой. Позиции III, л, /К, —фрезерование вертикальной плоскости вертикальной головкой. Позиция V — центрование отверстий под резьбу у обеих заготовок позиция К,л — зенкерование трехступенчатого центрального отверстия вертикальной головкой. Позиция И/, и — сверление отверстия диаметром 18 мм горизонтальной головкой позиция VI,л — развертывание трехступенчатого отверстия вертикальной головкой. Позиция VII — сверление отверстий под резьбу у обеих заготовок позиция VII, л — протачивание трех канавок в верхней части ступенчатого отверстия с помощью копирного патрона, преобразующего осевую подачу шпинделя вертикальной головки в радиальную подачу резца. Позиция VIII — нарезание резьбы в обеих заготовках горизонтальными головками позиция VIII,л — протачивание канавки и снятие фаски в нижней ступени цен- [c.466]

Механизм поворота крана состоит из электродвигателя 16 типа П-67 мощностью 8 кет при 1000 об мин и конически-цилин-дрического трехступенчатого редуктора с общим передаточным числом 112. На выходном валу редуктора установлена шестерня, которая входит в сцепление с венцовой шестерней 18 опорноповоротного круга передаточное отношение этой пары 14,5. Общее передаточное отношение всего механизма поворота составляет 1624 оно обеспечивает скорость поворота платформы крана вокруг оси около 0,6 об мин. [c.249]

Экономичной, простой и достаточно надежной в эксплуатации схемой регенеративного подогрева питательной воды до расчетной температуры является трехступенчатый ее подогрев, т. е. в поверхностном п. и. д., в смешивающ,ем подогревателе-деаэраторе и в поверхностном п. в. д. Эта схема (рис. 9-4) на электростанциях получила наибольшее применение. Температура питательной воды при полной нагрузке турбины после п. н. д. обычно составляет 65—85° С, после деаэратора 101—103° С и после п. в. д. 140—160° С. Из приведенной схемы видно, что поверхностный п. н. д. включается между конденсатором и деаэратором, а п. в. д. — между питательным насосом и котлом. Конечной температурой регенеративного подогрева питательной воды считается ее температура при выходе из последнего (по ходу воды) подогревателя. [c.262]

Примеры определения выхода дистиллята для схем, показанных на рис. 26, приведены в табл. 3 при начальных параметрах рй, to и /о. В этом случае трехступенчатый регенеративный подогрев с коэффициентами качества отбора ij3i=0,3, я з2 = 0,46 и 1 зз = 0,665 обеспечивает экономию ео = 0,086. Давление в главном конденсаторе принято 0,05 kFJ m , ix = 32 ккал/кг, внутренний к. п. д. турбины Tii = 0,8, к. п. д. котла Т1к = 0,91 и Qp = 9700 ккал кг. Не указанное в таблице значение / з= отб— [c.67]

Расчетные формулы могут быть уточнены совместным решением точных уравнений теплового баланса и теплопередачи. Но эти методы громоздзкв. Например, для трехступенчатой выпарной установки точный расчет сводится к громоздкому выводу и решению кубического уравнения, а для п ступенчатой — к решению алгебраического уравновин и-н степени. [c.181]

К этой группе относятся редукторы общего назначения следующих типов ЦОм, ГО, РЦ1, РЦО — одноступенчатые ГД, ГДк, ЦД, ЦД2, ЦДН, РМ, ЦДШ, РЦД, Ц2 — двухступенчатые ГТ, ГТк, ЦТШ, РЦТ — трехступенчатые и ГПШ, РЛКУ, КРУ, ВК, ВКУ, цен-специальные. Редукторы этих типов, отличаясь высоким к. п. д. (0,96—0,98 — одноступенчатые, 0,94—0,98—I двухступенчатые, 0,91—0,95 — трехступенчатые), надежностью и долговечностью в работе, составляют основную массу редукторов, изготовляемых серийно, находят широкое применение во всех отраслях промышленности. [c.9]

Вертикальные цилиндрические трехступенчатые редукторы используются в химической промышленности для привода смесителей, фильтров, мешалок и т. п. Конструктивное исполнение редуктора показано на листе 74. Промежуточньхй и тихоходный валы имеют соосное расположение. Все передачи редуктора косозубые. Угол наклона зубьев быстроходной передачи р = 11°28 42", а у промежуточной и тихоходной передачи р = 16°15 37". Исключение составляет редуктор ЦСН-55, в котором зтол наклона зубьев промежуточной передачи р-14°41 55". [c.184]

В качестве примера приведем некоторые марки лопастных насосов и их расшифровку 4К-6 — консольный насос, диаметр всасывающего патрубка 100 мм, коэффициент быстроходности л,=60 8КМ-12 —моноблок-насос консольного типа, диаметр всасывающего патрубка 200 мм, коэффициент быстроходности п =120 10М-8Х6 — многоступенчатый насос, диаметр всасывающего патрубка 250 мм, коэффициент быстроходности л,=80, шестиступенчатый 4Х-6Е-1—насос химический, горизонтальный, одноступенчатый с деталями проточной части из хромоникельмолибденовой стали и с мягким сальником, диаметр всасывающего патрубка 100 мм, коэффициент быстроходности л = =60 ЗХГВ-7Х2А-20-4—насос химический герметично-вертикальный, двухступенчатый с деталями проточной части из углеродистой стали, с мощностью электродвигателя 20 кВт и общим контуром циркуляции перекачиваемой жидкости в насосе и двигателе, диаметр нагнетательного патрубка 75 мм, коэффициент быстроходности л =70 ОП5-87 — насос осевой с поворотными лопастями, модель пятая, диаметр рабочего колеса 870 мм 20А-18ХЗ —насос артезианский, трехступенчатый, наименьший внутренний диаметр обсадной трубы (колонны) 500 мм, коэффициент быстроходности п ==180. [c.195]

Однако экономичная работа турбокомпрессора возможна только в установках с очень большой холодопро-изводительностью. Достаточно высо- рис. 12.3. Нагнетающая часть КИМ к. п. д. обладает компрессор, даю- трехступенчатого турбоком-щий не менее 1500 тыс. ккал/ч. При прессора [3] [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...