Структура из алюминиевого сплава

Свойства гексагональной сотовой структуры из алюминиевого сплава 5052 [c.344]

Получение ячеистых структур из алюминиевых сплавов 5052 и 5056 при напряжениях смятия 41 МПа. Испытания проводились на образцах толщиной 16 мм мин. — минимальные значения р — предварительная оценочная характеристика тип. — типичное значение х — расчетные значения. [c.345]

Свойства гексагональной сотовой структуры из алюминиевых сплавов 5056 и 2024 о> [c.346]

На основе концепции предложены режимы этапов получения изделий из алюминиевых сплавов кристаллизации, гомогенизации, деформационной обработки и окончательной термической обработки. Разработанные режимы положены в основу экономичных вариантов технологических процессов, обеспечивающих улучшение динамической и конечной структуры и уровня свойств изделий. [c.28]

Исследование структуры слитков из алюминиевых сплавов, затвердевших под поршневым давлением, привело к таким же результатам, что и для сплавов на основе меди. При воздействии давления измельчается структура не только твердого раствора, но и других фаз. [c.114]

Рис. 4.6. Фрактограммы различных, близко расположенных участков излома образца из алюминиевого сплава АК6, испытанного на одноосное растяжение, и Ф-спектры с этих участков вдоль вертикальной линии (сверху вниз), полученные на ЭВМ. Цифры указывают величину выявленного периода наблюдаемой регулярной структуры в виде усталостных бороздок

Деталь была изготовлена из алюминиевого сплава В95 с пределом прочности 600 МПа. По механическим характеристикам и структуре материал удовлетворял требованиям чертежа на изготовление профиля. [c.739]

Резцы, оснащенные естественными алмазами, давно применяют для тонкого растачивания отверстий в деталях из цветных металлов, например, отверстий под поршневые пальцы в поршнях из алюминиевого сплава, вкладышей подшипников скольжения из бронзы. Наряду с естественными в этих целях все больше применяют синтетические алмазы, имеющие структуру типа баллас и карбонадо размерная стойкость их в 5—6 раз выше стойкости твердого сплава. [c.6]

Образцы из жестких ячеистых пластмасс в случаях, когда захваты других типов вызывают разрушение ячеистой структуры пластмассы, испытывают в захватах с двумя опорными штырями (рис. 1, в). Для предотвращения разрыва образца в захвате перед испытанием к нему приклеивают четыре усиливающие металлические пластины (из алюминиевых сплавов или алюминия). Используемый [c.317]

Прессованным заготовкам — пруткам из алюминиевых сплавов, прессованным на горизонтальных гидравлических прессах Дика прямим методом, присущи типичная дефектная структура, неоднородность величины и формы зерна по сечению прутка и неравномерность расположения составляющих сплава и загрязнения по границам зёрен. Структура прессованных этим методом прутков состоит из крупных равноосных зёрен, расположенных в периферийных слоях, и из строчечной волокнистой структуры внутренних слоев. В отдельных случаях при прессовании образуются расслаивания и трещины между слоями вследствие смещения зёрен относительно друг друга. Увеличение концентрации пористости и загрязнений в средней части слитков, отливаемых в чугунные изложницы, усиливает неравномерность структуры. Рекристаллизация средней зоны с резко выраженным анизотропным строением зерна крайне затруднительна. Прессованные прутки из сплава АК-5 с подобной структурой не обнаружили склонности к рекристаллизации в процессе отжига в течение 3 час. даже при температуре 540° С, т. е. близкой к температуре плавления эвтектики. Прессованная заготовка с нерекристаллизованной структурой, при расположении в штампе направлением волокна перпендикулярно действию деформирующей силы, часто даёт брак в виде трещин. [c.460]

Катаные заготовки. Недостатки структуры прессованных прутков и кованых заготовок в значительной степени устраняются прокаткой заготовок на сортовых прокатных станах. Макроструктура катаных и прессованных прутков из алюминиевых сплавов приведена на фиг. 463 и 464 (см. вклейку). [c.461]

При изготовлении изделий сложной формы в одноручьевых штампах производится один или два подогрева для улучшения пластичности деформируемого металла и улучшения его структуры. Мелкие детали симметричной формы (преимущественно из алюминиевых сплавов) штампуются в спаренном виде (одно временно две или несколько деталей из одной заготовки) [c.461]

Заготовки, имеющие литую структуру, обладают, как правило, меньшей пластичностью, чем уже деформированный металл, что необходимо учитывать при выборе способа деформирования. Например, предварительно деформированные прутки из алюминиевых сплавов (АК5, АК6) можно подвергать ковке, тогда как слитки этих сплавов при ковке разрушаются. [c.143]

Отливки, полученные литьем выжиманием, имеют хорошие структуру и механические свойства благодаря тому, что формирование отливки происходит одновременно с заполнением литейной формы и заканчивается в основном в момент окончания ее заполнения. Это обеспечивает питание затвердевающей отливки. Изготовляют отливки из алюминиевых сплавов марок АЛ2, АЛ4, АЛ9 и др. [c.294]

Благоприятное действие добавок кремния и титана на коррозионную стойкость алюминиевых покрытий на стали заключается в появлении новой, отличной от чистого алюминия структуре. В алюминиевом сплаве, начиная от содержания 0,6 % кремния, фиксируются две структурные составляющие, из которых а-фаза [c.49]

Таким образом, можно сделать заключение, что обработки, основанные на применении СПД, по сравнению с СО обеспечивают изделиям из алюминиевых сплавов однородную структуру, мелкозернистое строение и улучшают комплекс их свойств, что приводит к повышению их конструкционной прочности. [c.179]

Прогнозирование кривых усталости и влияние пористости на кинетику усталостного разрушения. Предлагаемый подход позволяет строить на ЭВМ непосредственно кривые усталости материалов, т.е., задаваясь уровнем напряжений Отах. фиксировать количество циклов до макроразрушения, прослеживая при этом кинетику усталостного разрушения. Кривые усталости были построены для слоистых материалов, полученных диффузионной сваркой пакета тонких фолы (6ц = 0,2 мм) из алюминиевого сплава (6% Mg) (рис. 130), и материалов, полученных сваркой взрывом пакета стальных листов ( ц = 0,8 мм) (рис. 131). Исходные данные о свойствах фольг и структуре границ между слоями брались из работы [c.245]

Наиболее широко кокильное литье применяется для изготовления отливок из цветных сплавов на основе алюминия. Чаще всего из алюминиевых сплавов изготовляют отливки средней сложности массой 0,2-100 кг, однако получают также крупногабаритные корпусные отливки массой до 350 кг и размером до 1500 мм из магниевых сплавов — отливки простой и средней сложности массой не более 50 кг из медных сплавов — отливки диаметром до 400 мм и высотой 1000—1200 мм или размерами в плане 600 х 700 мм. В кокилях изготовляют стальные отливки простой конфигурации массой от нескольких килограммов до нескольких тонн чугунные отливки простой конфигурации с плотной структурой и повышенной герметичностью, а также отливки, к которым не предъявляют каких-либо требований по структуре. [c.440]

Газовая сварка деталей из алюминиевых сплавов характеризуется большим тепловым воздействием пламени на свариваемый металл, что может приводить к изменению структуры и свойств сварных соединений. При сварке деталей из алюминиевых сплавов очень важно правильно выбрать мощность горелки и диаметр присадочного материала. Связь между этими параметрами характеризуется данными, которые приводятся в табл. 27. [c.195]

Готовые алюминиевые сплавы затем заливаются при температуре 720—750° С в формы. Для изготовления отливок из алюминиевых сплавов применяют главным образом литье в кокиль и литье иа машинах под давлением. Быстрое охлаждение отливок в металлических формах способствует измельчению структуры и повышению механических свойств. [c.224]

Модифицирование сплава (алюминиевых и магниевых) применяют с целью измельчения структуры и повышения механических свойств сплава. В качестве модификаторов при.меняют при литье из алюминиевых сплавов смеси солей фтористого натрия (67%) и хлористого натрия (33%), а при литье из магниевых сплавов — мел, магнезит и др. [c.116]

Старение применяется для получения мелкозернистой структуры. Отливки из алюминиевого сплава нагревают до 175—290° С, выдерживают при этой температуре 5—15 ч, а отливки из магниевых сплавов нагревают до 170—180° С, выдерживают при этой температуре в течение 16—18 ч и медленно охлаждают. [c.120]

Детали из алюминиевых сплавов отливают в основном в кокилях, литьем под давлением и в разовых земляных формах. Для литья под давлением применяют сплавы марок АЛ2, АЛ4, АЛ5, АЛ6, АЛ9. Чрезмерный перегрев алюминиевых сплавов приводит к образованию крупнозернистой структуры, пористости и снижению прочности. [c.57]

В утолщенных местах поковок в особенности из алюминиевых сплавов имеет место крупнозернистая структура, что является следствием многократных нагревов и небольших степеней деформаций [c.191]

МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ АЛЮМИНИЯ И ЕГО СПЛАВОВ ПРОМЫШЛЕННЫЕ АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ ПЛАВКА И ЛИТЬЕ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ ПРОИЗВОДСТВО ПОЛУФАБРИКАТОВ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ СТРУКТУРА И СВОЙСТВА ПОЛУФАБРИКАТОВ ИЗ АЛЮМИНИЯ И ЕГО СПЛАВОВ ПРИМЕНЕНИЕ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ [c.2]

С в 2,0—2,7 раза. Во влажной среде углекислый газ окисляет чугунные образцы в 1,1 раза, кислород—в 1,08 раза быстрее, чем в воздухе. Образцы из алюминиевого сплава (6,44% Си, 0,2% Mg, 0,84% Ре, 0,22% Мп, 4,02% 81), изготовленные из поршня двигателя КДМ-46, окислялись быстрее чугунных и имели менее продолжительный начальный период. Влияние среды и температуры (до 800° С) на обезуглероживание структуры чугуна в условиях испытаний было незначительным. [c.135]

Хромирование в ультразвуковом поле. Ультразвук оказывает значительное влияние на структуру и свойства хрома, в частности, вызывает повышение твердости осадка. Ультразвуковые колебания в электролите частотой 20—30 кГц возбуждаются при помощи магнитострикционных преобразователей (рис. 116) и могут направляться параллельно или перпендикулярно катодной поверхности. Хромирование в ультразвуковом поле позволяет применять высокие плотности тока (до 180 А/дм и выше). Применение хромирования в ультразвуковом поле целесообразно для деталей, изготовленных из алюминиевых сплавов. Трудность осаждения хрома на детали из алюминиевых сплавов вызывается наличием окисной пленки на их поверхности, препятствующей прочному сцеплению осадка с основным металлом. Под действием ультразвуковых колебаний окисная пленка разрушается, что обеспечивает высокую прочность сцепления осадка с алюминиевым сплавом. [c.282]

Известно, что в процессе приработки металлополимерных сопряжений на металлическом контртеле образуется пленка фрикционного переноса, состав, структура и свойства которой имеют определяющее значение в механизме трения и изнашивания сопряжения. Рассмотрим изменение структурно-фазового состава пленки фрикционного переноса в процессе длительного (до 52 часов) трения. Контртело в виде плоского диска изготавливали из алюминиевого сплава В95, содержащего в качестве легируюи их добавок магний, медь, цинк в количествах от 2 до 6%. Обработка рентгенограмм, снятых после 12, 20 и 32 часов трения, показала, что пленка фрикционного переноса, кроме фторопласта-4, содержит медь и что при этом в полимерной матрице нет кристаллических областей. С увеличением продолжительности трения [c.99]

Благоприятное действие дооавок кремния и титана на коррозионную стойкость алюминиевых покрытий на стали заключается в появлении новой, отличной от чистого алюминия структуре. В алюминиевом сплаве, начиная от содержания 0,6 % кремния, фиксируются две структурные составляющие, из которых ок >аза имеет электродный потенциал, близкий к чистому алюминию, тогда как 3-фаза катодна по отношению к алюминию и потенциал ее близок к потенциалу чистого кремния (-0,66 В). Вследствие этого подобные покрытия можно рассматривать как алюминиевые с катодной добавкой, что подтверждается характером изменения стационарного потенциала с ростом содержания кремния. С увеличением плотности тока на анодных участках и степени облагораживания потенциала облегчается возможность перехода анодных участков в пассивное состояние. [c.94]

Объектами исследования были изломы, сформированные в эксплуатации ВС в процессе роста усталостных трещин в трех элементах конструкций кронштейне, изготовленном из алюминиевого сплава Д16Т, системы управления самолетом Ил-76 стойке шасси, изготовленной из титанового сплава ВТ-22, самолета Ан-74 диске II ступени турбины, изготовленном из жаропрочного никелевого сплава ЭИ-698, двигателя НК-8-2у. Все сплавы имели структуру в соответствии с требованиями технологии изготовления указанных элементов [c.265]

Однозначную трактовку излома затрудняет то, что в ряде случаев различным видам нагружения соответствует в основных чертах один и тот же характер разрушения, в то же время одинаковый вид нагружения в зависимости от состояния материала может привести к разрушению разного характера. Например, при усталостном нагружении листовых образцов из алюминиевого сплава системы А1—Си—Li в состоянии фазового старения наблюдается внутризеренное разрушение, в состоянии коагуляционного старения — межзеренное. Внутризеренное разрушение набюдается в большинстве материалов при однократном нагружении, усталости, а также замедленном разрушении при нормальной температуре, например в ряде титановых сплавов с псевдоальфа-структурой (0Т4, 0T4-I). [c.7]

Примером влияния степени деформации на характер разрушения и свойства материала могут служить мало- и крупногабаритные профили из алюминиевого сплава ВАД23. Анализ микроструктуры показал, что материал малогабаритных профилей имел нерекристаллизованную структуру с равномерным распределением мелких частиц избыточных фаз, а крупногабаритных— следы рекристаллизации и скопление крупных частиц избыточных фаз. Микрофрактографическое исследование показало, что именно этим обстоятельством (различием в характере распределения избыточных фаз) объясняется разное поведение при разрушении этих материалов (значения ату, в частности, для мало- и крупногабаритного профиля соответственно составляли 0,056 и 0,028 МДж/м ). В крупногабаритных профилях в изломе наблюдалось большое количество избыточных фаз и между ними малопластичные ямки в виде сотового рельефа, и лишь при старении в режиме перестаривания несколько увеличивалась способность матрицы к пластической деформации. В малогабаритных профилях даже при старении на максимальную прочность (160°С 12 ч) наблюдался равномерный ямочный рельеф (рис. 11). [c.33]

Из алюминиевых сплавов повышенной прочности был отобран и в течение длительного времени испытывался сплав AI u4Mg (в соответствии со стандартом ЧСН 42 4201). После пятнадцати лет эксплуатации железнодорожного моста из этого сплава была выявлена типичная послойная коррозия. Катаный профильный материал имел обычную двухфазную текстурованную структуру. По границам раздела фаз преимущественно развивалась коррозия, которая привела к расслаиванию металлической матрицы [14]. [c.38]

Так как коррозионные трещины на алюминиевых сплавах всегда развиваются межкрпсталлитно, то процесс КР этих сплавов в значительной степени зависит от ориентации и формы зерен по отношению к приложенным напряжениям. Типичная структура плиты из алюминиевого сплава показана на рис. 3. На рис. 4 приведен межкристаллитный характер распространения коррозионной трещины на образце, где напряжения ориентированы в высотном направлении. Возможные варианты ориентации структуры на полуфабрикатах стандартной формы схематически представлены на рис. 5. Для различного вида штамповок и поковок форма и ориентация зерен могут меняться в очень широких пределах даже на небольшом участке, и только поперечное сечение в данном месте позволяет определить характер структуры здесь. [c.161]

С помощью установки Терко наносят покрытия из проволочных и прутковых материалов диаметром 1,6...3,5 мм с производительностью до 6 кг/ч (по стали). Малое количество хрупких оксидов, значительное количество интерметаллидов, образование закалочных структур и достаточно высокая пластичность напыленного слоя создают предпосылки для применения покрытий в новых условиях работы и расширения области их распространения. Стальные покрытия имеют пористость 2...4 %, плотность покрытий из алюминиевых сплавов практически приближается к плотности литого материала. Прочность соединения покрытия с основой составляет >30 МПа. [c.356]

Освоено несколько разновидностей процесса восстановления коренных опор блоков цилиндров. Первые исследователи способа рекомендовали в качестве наносимого материала малоуглеродистую стальную проволоку Св-08 для обеспечения однородной мелкодисперсной структуры покрытия и повышения прочности соединения его с основой. Позднее были рекомендованы порошкообразные материалы. Распространение получили композиционные порошки и порошки из бронзы. Порошки из бронзы наносят на поверхности как чугунных деталей, так и деталей из алюминиевого сплава. Предварительно должен быть нанесен термореагирующий подслой Al-Ni. [c.362]

Анализ напряженного состояния конструкции планера экраноплана показывает, что КМ с однонаправленной структурой могут быть использованы наиболее эффективно в качестве продольных силовых связей или как локальное усиление штатных элементов корпусных конструкций, работающих на сжатие пояса лонжеронов, ребер жесткости и обшивки верхних растяжек носового крыла и стабилизатора, продольного набора обшивки и поясов шпангоутов днища и средней части корпуса, киля и т. п. Наиболее эффективным материалом для усиления корпусной конструкции из алюминиевых сплавов следует считать высокопрочный высокомодульный металлокомпозит марки ВКА-1Б [7]. [c.199]

Заливка, выбивка и очистка отливок. Заливку обычно проводят в горячие формы сразу же после их прокаливания. Для тонкостенных отливок из стали форма должна иметь температуру 800—1000° С, для отливок из алюминиевых сплавов 300—400° С. Для толстостенных же отливок заливку производят в холодные формы для обеспечения более мелкозернистой структуры сплава. После охлаждения отливок сыпучие наполнители легко удаляют при опрокидывании опок, отверждающиеся наполнители — на вибрационных выбивных решетках. При этом оболочка легко отстает и удаляется от поверхности отливки. Удаление остатков керамической оболочки, в частности в полостях и отверстиях, и окончательную очистку поверхности отливок осуществляют в результате кипячения в 50%-ном растворе едкого кали. [c.343]

В связи с этим возникают значительные различия в свойствах горяче- и холоднодеформируемых полуфабрикатов из алюминиевых сплавов. Горячедеформированные полуфабрикаты имеют более высокие прочностные характеристики и предел ползучести, существенно лучшее сопротивление коррозии под напряжением, что весьма важно для практики (так называемые прессэффект и вальцэффект). Можно отметить, что горячая деформация приводит, как правило, к нерекристаллизованной структуре с меньшей плотностью дислокаций и иных структурных дефектов, к меньшей степени распада пересыщенного из жидкого состояния твердого раствора хрома, марганца и циркония в алюминии. В случае холоднокатаных листов из сплава АК4-1 предел ползучести может быть повышен изменением технологии прокатки, в результате чего достигается укрупнение зерен и субзерен. [c.18]

Гетерогенизация структуры слитка может развиваться не только при изотермической выдержке, но и в период охлаждения с температуры отжига. Скорость охлаждения слитков при отжиге обычно не регламоттируют. В производственных условиях садку охлаждают вместе с печью или выгружают из печи и охлаждают на воздухе. С понижением температуры уменьшается растворимость в алюминии основ1ных легирующих элементов (меди, магния и др.). При очень медленном охлаждении слитков выделяются грубые частицы СиАЬ, 5-фазы и других фаз. При нагреве под обработку давлением эти грубые выделения полностью не растворяются, вытягиваются в направлении главной деформации и снижают механические свойства, особенно показатели пластичности, в поперечном направлении. Для устранения этого и других нежелательных последствий гетерогенизации структуры слитки алюминиевых сплавов следует охлаждать с температуры гомогенизационного отжига ускоренно (на воздухе). [c.29]

Из алюминиевых сплавов только сплавы на базе систем А1 — М —Si (АД31) и А1—2п—Мд (19115 и 1925) широко подвергают ВТМО. Алюминий характеризуется высокой энергией дефектов упаковки, и полигонизация в нем проходит очень легко. При прессовании алюминиевых сплавов, как правило, формируется весьма стабильная полигонизованная структура, и поэтому никаких специальных мер для ее получения и сохранения при ВТМО принимать не приходится. [c.385]

ПТМО широко применяют в технологии производства полуфабрикатов из алюминиевых сплавов. Давно было известно, что прессованные полуфабрикаты из сплавов типа дуралюмин, авиаль и др. отличаются значительно более высокой прочностью, чем катаные и кованые. Это явление было названо пресс-эффектом. Разница в прочности обусловлена тем, что прессованные полуфабрикаты после закалки имели нерекристаллизованную структуру, а катаные и ко ваные —. рекристаллизованиую. Позже оказалось, что горячекатаные листы и штамповки из ряда сплавов после закалки также находятся в нерекристаллизованном состоянии и характеризуются повышенной прочностью. [c.386]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...