Коэффициент для строительных конструкций

Следует заметить, что нормативные коэффициенты запаса устойчивости для стальных стержней значительно ниже, чем принятые в машиностроении, поэтому применение этого метода расчета к элементам машиностроительных конструкций может иметь место лишь при условии либо составления специальных таблиц коэффициентов снижения допускаемых напряжений, либо (в случае использования таблиц, составленных для строительных конструкций) расчета по пониженным основным допускаемым напряжениям. Во всяком случае расчетные данные должны быть выбраны таким образом, чтобы коэффициенты запаса устойчивости получались соответствующими принятым в данной отрасли машиностроения. [c.245]

В настоящее время в лаборатории, помимо отмеченных выше приборов первой группы, разрабатываются три новых прибора, один из которых предназначается для измерений теплового сопротивления труднообрабатываемых строительных материалов, второй—для скоростных измерений коэффициента теплоусвоения строительных конструкций, а третий — для испытаний теплозащитных свойств тканей и одежды при различных ветровых условиях. [c.4]

Коэффициенты поглощения для строительных конструкций некоторых типов. [c.144]

Коэффициенты запаса прочности, а следовательно, и допускаемые напряжения для строительных конструкций регламентированы соответствующими нормами их проектирования. В машиностроении обычно конструктор выбирает требуемый коэффициент запаса прочности, ориентируясь на опыт проектирования и эксплуатации машин аналогичных конструкций. Кроме того, ряд передовых машиностроительных заводов имеет внутризаводские нормы допускаемых напряжений, часто используемые и другими родственными предприятиями. [c.51]

Величина коэффициента ф зависит от материала стержня и от его гибкости. Для строительных конструкций значения этих коэффициентов включены в строительные нормы и правила проектирования (СНиП). Для некоторых материалов значения ф по СНиП приведены в табл. 12.1. [c.464]

Коэффициент облученности г )2-1, входящий в коэффициенты кубического уравнения (3.65), является средним по поверхности коэффициентом облученности строительных конструкций на излучатель (факел). Метод его определения для характерных условий развития [c.79]

Для негорючих вертикальных строительных конструкций, а также для строительных конструкций, изготовленных из горючих или трудногорючих материалов и нагретых до температур меньших, чем температура их термического разложения, средний коэффициент теплоотдачи конвекцией с учетом ламинарного и турбулентного режимов определяется из соотношения [1] [c.133]

Правильный выбор коэффициента запаса имеет такое же влияние на окончательный результат расчета, как и правильное определение величины и характера действующей нагрузки и определение напряжений в элементах конструкции. В связи с этим выбор норм допускаемых напряжений должен быть увязан в целом с методами применяемых расчетов. Поэтому для наиболее характерных типов конструкций, отличающихся по своим условиям работы и по принятым для них расчетным схемам, вырабатываются свои нормы допускаемых напряжений. Так, для строительных конструкций общего типа допускаемое напряжение в случае применения стали марки Ст. 3 составляет [а] = 1600 кг см . [c.25]

Железо издавна стало основным материалом для строительных конструкций, машиностроения и транспорта однако уже в XIX в. с возникновением и ростом ряда новых отраслей промышленности и техники выявились некоторые его недостатки. Разумеется, речь идет не о чистом металле, а об обычных углеродистых чугунах и сталях. Они, обладая большим разнообразием ценных свойств, вместе с тем недостаточно стойки против коррозии на воздухе и особенно под действием воды, растворов солей и кислот, мало теплопроводны, недостаточно электропроводны и имеют довольно высокий коэффициент трения. [c.48]

Вопросу о рациональном выборе коэффициента запаса прочности посвящена обширная литература. Важность его чрезвычайно велика, так так снижение коэффициента запаса означает экономию материала и расширение технических возможностей. Мы вернемся к этому вопросу впоследствии, а пока заметим, что для строительных конструкций нормы допускаемых напряжений узаконены и являются обязательными при всяком строительном проектировании. [c.37]

Нормативный коэффициент запаса прочности регламентируется для строительных конструкций СНиП, для машиностроительных — внутриотраслевыми заводскими нормами. В большинстве случаев для пластичных материалов он принимается равным Лт= 1,5 ч-2,5, для хрупких — , = 2,5ч-5. [c.33]

Для стали нормативный коэффициент запаса устойчивости п . принимается в пределах от 1,8 до 3, для чугуна — от 5 до 5,5, для дерева — от 2,8 до 3,2. Указанные значения коэффициентов запаса устойчивости принимаются при расчете строительных конструкций. Значения п ., принимаемые при расчете элементов машиностроительных конструкций (например, ходовых винтов металлорежущих станков), выше указанных так, для стали принимают Я , = 4-н5. Чтобы лучше учесть конкретные условия работы сжатых стержней, рекомендуется применять не один общий коэффициент запаса устойчивости, а систему частных коэффициентов, так же как и при расчете на прочность. [c.266]

К сожалению, встречаются случаи, когда преподаватели неверно понимают область применимости расчетов по коэффициентам ф, полагая, что это один из методов, используемых в случае неприменимости формулы Эйлера. Конечно, расчеты по коэффициенту ф применимы для всех значений гибкости, для которых составлена таблица этих коэффициентов, но применимы лишь для элементов строительных конструкций и металлоконструкций подъемно-транспортных сооружений. Нельзя рассчитывать по коэффициенту ф элементы машиностроительных конструкций, так как коэффициенты запаса для этих элементов предусмотрены более высокими. Кроме того, рассчитывая по коэффициенту ф, мы вообще не имеем представления, с каким коэффициентом запаса устойчивости будет работать проектируемый элемент. Конечно, в принципе можно составить таблицы, аналогичные существующим, для расчетов элементов машиностроительных конструкций, но их пока нет, а пользоваться таблицами из СНиПов, повторяем, недопустимо. [c.200]

В строительных конструкциях энергия прошедшего через преграду звука ослабляется в тысячи раз, т. е. т< 0,001, тогда как коэффициенты аир выражаются десятыми долями. Поэтому при рассмотрении явлений поглощения и отражения звука внутри помещения с точностью, вполне приемлемой для практики, можно не учитывать доли энергии, прошедшей через ограждение, считая приближенно [c.59]

Приведенный выше инженерный метод расчета малоцикловой прочности в номинальных напряжениях требует достаточно сложных экспериментальных исследований на натурных узлах и соединениях конструкций в зависимости от целого ряда факторов вида и способа нагружения, характеристик цикла, температуры, технологии изготовления и т. п. В связи с этим упомянутый выше расчет по местным деформациям (см. гл. 1 и 11) является более универсальным, так как он основан на результатах испытаний лабораторных образцов, используемых для оценки прочности конструкций в зонах концентрации напряжений. Применимость деформационных подходов к расчету сварных конструкций определяется наличием данных по теоретическим коэффициентам концентрации напряжений в сварных швах, циклическим свойствам материала различных зон сварного соединения и по уровню остаточных сварных напряжений. В 2 приведены предложения по определению коэффициентов концентрации напряя ений и деформаций в стыковых и угловых швах листовых конструкций. Для стержневых конструкций, выполняемых из фасонного проката, необходимы дополнительные исследования напряжений и деформаций в зонах их концентрации. Свойства строительных сталей при малоцикловом нагружении изучены достаточно подробно, и по ним получены величины параметров для построения расчетных кривых [c.189]

Рис. III-I2. Схемы и узлы участков забора воздуха к вентилятору а — воздухозаборная шахта, совмещенная со строительными конструкциями б — схема отделения загроможденной строительными конструкциями части шахты в — схема патрубков для забора воздуха из котельной и наружного воздуха г — балки, загромождающие шахту, схемы их обшивки для уменьшения сопротивления и соответствующие коэффициенты сопротивления

При расчете изгибаемых элементов конструкций на прочность используются методы, рассмотренные в 3.7. При расчете строительных конструкций применяется метод расчета по первой группе предельных состояний в машиностроении — метод допускаемых напряжений. В подавляющем большинстве случаев решающее значение на прочность элементов конструкций оказывают нормальные напряжения, действующие в крайних волокнах балок и лишь в некоторых случаях касательные напряжения, а также главные напряжения в наклонных сечениях. Во всех случаях наибольшие напряжения, возникающие в балке, не должны превышать некоторой допустимой для данного материала величины. При расчете по первой группе предельных состояний эта величина принимается равной расчетному сопротивлению R, умноженному на коэффициент условий работы при расчете по методу допускаемых напряжений — допускаемому напряжению [а]. В первом случае условие прочности записывается в виде [c.150]

При расчете строительных конструкций допускаемые напряжения [<т]с для стержневых элементов, работающих на сжатие, рассчитывают с помощью коэффициента снижения допускаемого напряжения (р по формуле [c.401]

В. 12.21. Как выбирается допускаемое папряжение для сжатых элементов при расчете строительных конструкций От чего зависит значение коэффициента снижения допускаемых напряжений (/ [c.422]

Расчет сжатых стержней на устойчивость по коэффициентам Ф продольного изгиба (коэффициентам уменьшения основного допускаемого напряжения на сжатие) применяют для элементов строительных конструкций, мостов, металлических конструкций подъемно-транспортных сооружений. [c.296]

Сравнивая приведенные в таблице дефектоскопы, можно сделать вывод, что для ультразвукового контроля строительных конструкций в наибольшей степени пригодны те, у которых коэффициент портативности менее 3. [c.26]

Значение требуемого коэффициента запаса устойчивости зависит в основном от назначения рассчитываемого стержня и его материала. Так, для стальных стержней принимают в строительных конструкциях [Пу] = 1,7 -i- 2,0, для элементов машиностроительных конструкций, например для ходовых винтов металлорежущих станков, [иу] = 3,5 ч- 5,0. [c.458]

Рабочая частота ПЭП определяется толщиной соединения и коэффициентом затухания в материале. Стали строительных конструкций обладают незначительным уровнем структурных помех, а коэффициент затухания у них невелик и лежит в пределах 0,01—0,075 см . Практически установлено, что для соединений толщиной 4—15 мм оптимальный диапазон рабочих частот составляет 4—5 МГц, для соединений толщиной 15— 40 мм — 2,5 МГц, для соединений толщиной 40—100 мм —1,5—2 МГц. Эти значения в каждом конкретном [c.117]

Во-первых, расчетные схемы реальных конструкций, в особенности строительных (неразрезные балки и плиты, рамы, фермы, пространственные каркасы), были значительно сложнее схем, рассматриваемых в классических трудах по теории колебаний и необходима была разработка специальных методов динамического расчета сложных систем. Во-вторых, идеализированные предпосылки классической теории — вязкое сопротивление, идеальная упругость материала, идеализация расчетных схем конструкций и действующих на них динамических нагрузок — яе соответствовали действительным условиям работы конструкций. В-третьих, не было необходимых для динамического расчета конструкций опытных данных об эксплуатационных динамических нагрузках, о динамических характеристиках материалов и конструкций, о надежных расчетных схемах конструкций и т. д. Вследствие этого динамический расчет, например, строительных конструкций, находился в начальной стадии развития и еще не вошел в практику проектных организаций того времени (имеются ввиду 30-е годы). Единственным практическим руководством по динамическому расчету в то время был раздел в Справочнике проектировщика пром-сооружений Методы динамического расчета сооружений , составленный А. И. Лурье (1934 г.) и отражавший состояние динамики сооружений в те годы. Но к помощи этого раздела обращались только отдельные, хорошо подготовленные инженеры при проектировании важнейших объектов. Подавляющее большинство проектных организаций того времени предпочитало уклоняться от динамического расчета и продолжало применять традиционный способ динамического коэффициента нагрузки. Способ этот, как известно, состоял в том, что каждому агрегату (например, машине) с динамическим воздействием приписывался свой динамический коэффициент, больший единицы, ца который умножался вес агрегата. Динамический расчет конструкции подменялся таким образом ее статическим расчетом. Сейчас излишне говорить о том, насколько несостоятелен этот способ, игнорирующий динамические характеристики как нагрузки, так и самой конструкции. [c.21]

Выбор оптимального решения производится путем сравнения указанных коэффициентов по различным вариантам проектов. Недостаток метода состоит в отсутствии четкого критерия выбора при противоречивости коэффициентов. Для выбора конструктивных решений применяется иная система показателей, которая включает в себя расход основных строительных материалов (сталь, бетон и железобетон, цемент, лесоматериалы) и трудоемкость как в построечных условиях, так и на изготовление комплектов сборных элементов и материалов для несущих и ограждающих конструкций. Показатели обычно рассчитываются на 1 м общей площади. [c.130]

В качестве примера на рис. 3.1 приведены результаты расчета удельного теплового потока в условиях сложного теплообмена на строительной конструкции высотой 0,4 м, размером в плане 1X1 м , температурой излучающей среды Г = 600 К и температурой поверхности Г >=500 К. Приведенная степень черноты системы е=0,9, коэффициент взаимной облученности г()2-1 = 1. С увеличением значения безразмерной оптической характеристики газовой среды Ви увеличивается доля конвективной составляющей и уменьщается доля лучистой составляющей в суммарном значении удельного теплового потока при общем уменьшении его значения. В диапазоне изменения 1<Ви<10 преобладающее влияние на процесс сложного теплообмена оказывает лучистый перенос тепла. Причем для практически интересных с точки зрения пожара значений Ви=1—2 доля конвективной составляющей в сложном теплообмене составляет 6—15 %. При значениях Ви>20 влияние лучистого теплообмена практически не сказывается. [c.71]

Для практически важных значений критерия Ви=1—2 суммарный удельный тепловой поток с увеличением Ви уменьшается с 24 до 19 кВт-м-2 и доля конвективной составляющей в суммарном удельном тепловом потоке увеличивается от 16,5 до 24 %. Равное значение лучистой и конвективной составляющей достигается при значении Ви = 9, что несколько больше, чем для условий ламинарного пограничного слоя. Влияние лучистой составляющей на суммарный тепловой поток перестает быть существенным при Ви>60, что значительно больше соответствующих значений Ви для условий ламинарного пограничного слоя (Ви = 20). Это объясняется влиянием турбулентного коэффициента теплопроводности на диффузионный процесс переноса лучистой тепловой энергии. Турбулентный коэффициент переноса интенсифицирует процесс передачи тепла как за счет конвекции, так и за счет радиации. Однако зависимость радиационной составляющей от температурного напора ДГ более сильная, чем составляющей конвективной. Значение суммарного удельного потока для условий примера, определенное по зависимости, традиционно применяемой для задач огнестойкости, более чем в 2 раза превышает найденные в соотношении с настоящей теорией. Причем если величина конвективной составляющей практически одинакова (д. =4,2 кВт-м" ) и по настоящей теории при изменении Ви от 1 до 2 изменяется от 4 до 4.4 кВт-м- , то значения радиационной составляющей существенно отличаются лучистая составляющая, найденная в соответствии с традиционным методо.м, 9пв=45 кВт-м" и по настоящей теории дан=24—19 кВт-м- при изменении Ви от 1 до 2. Такое различие объясняется тем, что в традиционном методе расчета используется модель оптически прозрачной среды между двумя бесконечными плоскопараллельными поверхностями. Для задач определения фактического предела огнестойкости в связи со спецификой проведения экспериментов такая модель допустима. В условиях реальных пожаров она вносит существенную ошибку в анализ теплового воздействия очага пожара на строительные конструкции. Сравнение результатов расчета удельных тепловых потоков на вертикальных конструкциях при пожарах, полученных с помощью разработанной в настоящем разделе теории с экспериментальными данными, приведено в разд. 3.3 настоящей главы. [c.81]

Отношение количества теплоты, поглощенной строительными конструкциями за время пожара, к теоретически возможному количеству теплоты, выделяемому при пожаре (при коэффициенте ц = = 1), для различных классов пожаров имеет следующие значения локальные пожары — 45%—25% объемные пожары (ПРН) — 25%—18% пожары, регулируемые условиями газообмена (ПРВ), —среднее значение 16 %, [c.121]

Выражения для коэффициента теплоотдачи (5.31), (5.43) и (5.44) применяются на затухающей стадии пожара в диапазоне изменения среднеобъемной температуры Гв 1 <Г<7 шах. Обычно в этом диапазоне изменения значений среднеобъемной температуры решают практические вопросы устойчивости строительных конструкций, огнестойкость которых определяется температурой прогрева защитного слоя (изгибаемые железобетонные конструкции перекрытия, огнезащитные металлические конструкции). Для несущих железобетонных колонн и несущих стен, устойчивость которых должна определяться до полного их остывания, расчет температурного режима пожара ведется до значений Т=Тц. В этом случае в диапазоне изменения 7 о<7 <7 в 1 расчет ведется по уравнению (5.29), где коэффициент теплоотдачи ащ определяется по (5.31), (5.43) или (5.44) в зависимости от ориентации конструкции. Коэффициент [c.239]

Величины коэффициента ф в зависимости от гибкости X для различных материалов приводятся в виде таблиц в нормах проектирования (для строительных конструкций в соответствующих разделах СНиП). В таблице 13.1 приведены значения коэффициента ф для стали марки ВСтЗ, чугуна и дерева. Следует заметить, что нормы проектирования периодически пересматриваются и значения ф корректируются. [c.271]

Расчет по методу предельных состояний базируется на статистическом изучении действительной нагруженности конструкций в условиях эксплуатации и статистическом изуче нии однородности материала, понятия коэффициента запаса он не использует. Метод расчета по предельным состояниям, принятый для строительных конструкций [0.61, 15] и железнодорожных мостов [14], применительно К кранам разработан пока для строительных баренных кранов [0.7, 3], стальных конструкций мостовых и козловых Кранов [0.1, 9, 12] и для стальных конструкций мостовых перегружателей грузоподъемностью до 50 т и козловых кранов грузоподъемностью от 100 до 2000 т [11]. [c.133]

Для перехода от значений внешних нагрузок (номинальных напряжений) к локальным напряжениям и деформациям необходимо располагать в соответствии с нормами расчета энергетических конструкций на малоцикловую усталость [2] значениями кэффициен-тов концентрации напряжений (при упругих деформациях) и коэффициента концентрации деформаций К , если местные напряжения превышают предел текучести материала. Если для геометрических концентраторов напряжений типа отверстий, галтелей, выточек и т. п. такие данные в области упругих деформа ий широко представлены в работах [3, 4], то применительно к сварным соединениям строительных конструкций такая систематизация до настоящего времени отсутствует. В связи с этим были проведены исследования зон концентрации напряжений и деформаций в стыковых и угловых швах при простейших способах нагружения (растяжение, изгиб) с применением [5] методов фотоупругости и фотоупругих покрытий. При исследованиях варьировались следующие величины, характеризующие геометрию сварного шва и определяющие уровень концентрации напряжений для стыковых швов — относительная высота наплавленного металла к его ширине q e, относительная ширина шва е/5, радиус перехода р и толщина свариваемых пластин з для угловых швов — соотношение катетов, радиус перехода р и толщина з. Диапазон изменения этих параметров был выбран на основе стандартных допусков на геометрию швов, выполненных ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, автоматической и полуавтоматической под слоем флюса и дуговой сваркой в защитных газах. Было принято, что в стыковых сварных соединениях относительная высота валика шва не превышает 0,7, а относительная ширина шва находится в пределах 0,03 е/з 3,4. С увеличением толщины свариваемых пластин относительная высота и относительная ширина шва. [c.173]

В работе [Л. 17] вводится понятие оптимальной толщины воздушной прослойки б, подсчитываемой для каждого случая по формуле Нимана. При данных температурах ограничивающих поверхностей такая прослойка имеет максимальное термическое сопротивление. Приводится таблица для определения эффективной толщины вертикальных воздушных прослоек в функции разности температур прослойки и средней температуры. Далее автор показывает, что воздушные прослойки между материалами с высоким коэффициентом излучения эффективны лишь три низкой температуре, т. е. в строительных конструкциях. Уже при температуре 200 С воздуш- [c.11]

В таблице 19 приводятся данные о коэффициентах ф для строительных сталей, рекомендуемые последними Нормами на проектирование металлических конструкций (СНиП. 11ВЗ-72). В той же таблице приведены значения коэффициентов уменьшения основных [c.465]

В расчетах по коэффициентам запаса отношение п расчетной прочности г к расчетной нагрузке q в определенной степени характеризует уровень надежности. Понимание статистической природы коэффициентов запаса пришло позднее — в первой трети нашего века. В работах М. Майера (1926 г.), Н. Ф. Хоциалова (1929 г.) и Н. С. Стрелецкого (1935 г.) введена характеристика надежности Р, измеряемая как вероятность непревышения параметром нагрузки q параметра прочности г. В послевоенный период этот подход получил дальнейшее развитие. Он повлиял на структуру норм расчета строительных конструкций, в которых была сделана попытка расчленить коэффициент запаса на составляющие, придав каждой из них некоторый статистический смысл. Таким путем инженеры-строители пришли к методике расчета по предельным состояния, которая до сих пор служит основой для нормирования расчетов в строительстве. [c.35]

В соответствии с ГОСТ 10087—62 материал прессовочный АГ-4С изготовляется в виде ленты для получения труб методом намотки и используется для горячего прессования или литья под давлением различных высокопрочных изделий и деталей, несущих элементов строительных конструкций. Объемный вес 1650—1800 вз/л коэффициент теплопроводности нри 20° С 0,18—0,28 ккал м-ч-град) предел прочности при растяжении 2000 кПсм , при сжатии — 1300 кПсм , при изгибе —2000 кПсм теплостойкость 280° С температура применения 200° С водопоглощение за,24 ч не более 0,2%. [c.28]

Как показывает сравнение результатов расчета, выполненного по уравнения (4.16) — (4.19) и П. М. Брдликом, для большинства практических случаев при умеренных перепадах температур учет переменности коэффициента термического расширения несущественно сказывается на коэффициенте теплоотдачи. Разница в решениях при перепаде температур до 300 °С не превышает 6%, при перепаде температур в 1000 С разница в решениях составляет 13%, В конце начальной стадии пожара разница между температурой газовой среды и температурой поверхности вертикальных строительных конструкций составляет 100—200 °С и разница в решениях для периода термического разложения будет составлять 3 % и меньше. [c.139]

В главе 5 приведены расчетные соотношения для определения коэффициента взаимной облученности для системы факел —строительная конструкция, выведенные на основе метода суперпозиций [8]. Эти соотношения позволяют рассчитать среднее значение эффективного лучистого теплового потока в указанной системе, считая, что факел является плоской поверхностью с соответствующими оптическими характеристиками и характерными размерами. Использование этого метода расчета дает хорошие результаты при определении интегральных характеристик развития пожара. Однако для анализа теплового воздействия локального очага пожара на различные объекты, находящиеся в помещении, использование средних значений плотностей лучистых тепловых потоков может привести к недоучету опасности этого воздействия. В связи с конечными размерами элементов системы и существенной неоднородностью очага пожара (факела), его объемной структурой падающий лучистый тепловой поток на поверхности различной ориентации будет распределен неравномерно по координате с наличием максимулма. Характер воздействия локального очага пожара на различные объекты будет [c.173]

Выбор закона теплообмена очага пожара со строительными конструкциями в условиях объемного пожара зависит от ориентации строительных конструкций относительно очага и стадий объемного пожара. При определении огнестойкости конструкций выделяются две ориентации основных строительных конструкций горизонтальные и вертикальные несущие и ненесущие конструкции. Ориентация строительных конструкций определяет характер теплового и гидродинамического взаимодействия их с очагом пожара. Характер теплообмена зависит от оптических характеристик газовой среды, определяюш,ей процесс переноса лучистой энергии. Процесс сложного теплообмена в условиях оптически прозрачной и оптически плотной газовых сред в условиях пожара подробно рассмотрен в гл. 4 и 3. Основной областью применения моделирования на уровне усредненных параметров являются практические задачи, характерные для развитой стадии объемных пожаров. Основным процессом переноса тепла для объемных пожаров является сложный теплообмен в оптически плотных газовых средах. Эти процессы характерны для газовых сред с критерием Ви>1, что соответствует определенным значениям температур в очаге пожара 7 >Гви=1. При значении Ви<1, что соответствует значениям температур 7 < <Гец=1, процесс сложного теплообмена является аддитивным относительно лучистой и конвективной составляющих. Поскольку расчет температурного режима пожара начинается с нормальных условий, когда Г<7 ви=1, то в начальные моменты времени основные законы для оптически плотных сред применять нельзя. В начальной стадии пожара, ограниченной временем 0модель оптически прозрачного газа, и в развитой стадии пожара используется модель оптически плотного газа при значениях Т> >7 ви=1. Между этими двумя режимами теплопередач существует переходная область, связанная с конечными скоростями перехода режимов теплопередачи из одного в другой. По значению среднеобъемной температуры переходная область лежит в диапазоне зна-чснии температур Т исп <7 <7 ви=1. Используя линейную экстраполяцию изменения коэффициента теплообмена в переходной области горения, его можно определить как [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...