Коэффициенты эффективный излучения

Введя понятие спектрального коэффициента эффективного излучения / ф , равного сумме спектральных коэффициентов спонтанного = JAt и рассеянного излучения, уравнение (3-26) можно представить в более компактном виде [c.101]

Величина спектрального коэффициента эффективного излучения среды в соответствии с (3-26) определяется из выражения [c.101]

Рис. 121. Зависимость коэффициента эффективности излучения От оптической плотности среды и относительной неравномерности температуры

Рис. 123. Зависимость суммарного по спектру углекислоты направленного излучения и коэффициентов эффективности излучения от оптической плотности среды

Пусть Qj, —суммарное излучение, складывающееся из излучения слоя и пропущенного им излучения поверхности Qn "-излучение одного слоя при равномерной температуре по толщине, равной максимальному значению Тт < —коэффициент эффективности излучения слоя среды в направлении от поверхности, отнесенный к максимальной температуре, °К- Тогда ве- [c.234]

Рис. 21-3. Зависимость коэффициента эффективности излучения F от оптической плотности среды KSa и относительной неравномерности температурного поля ДГ/Гт [Л. 62].

Если расстояния между пустотами в этой задаче малы по сравнению с длиной свободного пробега излучения в материале среды, то при расчете компоненты натекания можно воспользоваться эффективным коэффициентом ослабления излучения [c.167]

В случае, когда поверхности предполагаются диффузно излучающими и зеркально-диффузно отражающими, а эффективные потоки равномерно распределенными по поверхностям, фиксация актов поглощений и расчет мощностей Р" / не дает выигрыша по сравнению с расчетом разрешающих угловых коэффициентов. Однако ситуация меняется при наличии поверхностей с радиационными свойствами, зависящими от направления, или при снятии допущения о равномерности распределения по поверхностям эффективных потоков. В этом случае не удается использовать понятие разрешающего углового коэффициента и приходится при детерминированном подходе решать систему интегральных уравнений относительно интенсивностей эффективного излучения 181. Практика показала, что даже [c.199]

Тепловая эффективность экранов вводится для оценки влияния на теплообмен труб экранов топок слоя отложений продуктов сгорания. Температура наружного загрязненного слоя вследствие значительных тепловых потоков, излучаемых факелом, очень высокая. Поскольку слой отложений и материал труб не являются абсолютно черными телами (коэффициент теплового излучения отложений и труб меньше 1), часть падающего на них теплового потока отражается от них. Отраженный тепловой поток называют эффективным (<7э). Он состоит из теплового потока собст-178 [c.178]

Сравнение исходного интегрального уравнения для эффективного излучения (17-94") с его решениями в формах (17-113) и (17-118) показывает, что в последнее под знак интеграла вошла функция jv, характеризующая собственное излучение, вместо неизвестной функции эфя, выражающей эффективное излучение. Учет многократных отражений с этой функции переносится на разрешающий угловой коэффициент и резольвенту излучения. Следовательно, вся сложность задачи и ее решения сосредоточивается на определении резольвенты излучения. [c.408]

Коэффициент качества излучения k является регламентированной величиной относительной биологической эффективности г), устанавливаемой специальными комиссиями и предназначенной для контроля радиационной опасности. Имеются таблицы коэффициентов качества для разных типов излучения в зависимости от среднего значения линейного поглощения энергии. [c.15]

При защите поверхностей массообменом пограничный слой является практически прозрачным для падающего излучения. По этой причине вдув газа в пограничный слой не может быть эффективным средством защиты от интенсивного радиационного нагрева. В этом случае следует зачернять пограничный слой, увеличивая его коэффициент ослабления излучения. С этой целью в пограничный слой вводят различные присадки, добиваясь снижения величины падающего на поверхность радиационного теплового потока. [c.22]

Действительно, появление значительной пористости, в том числе и внутри пленки расплава, приводит как к резкому снижению молекулярной теплопроводности Xs, так и к уменьшению длины свободного пробега фотонов, связанному с увеличением рассеяния и поглощения излучения в двухфазной среде. Поэтому коэффициент эффективной теп- 269 [c.269]

Следовательно, обобщенный коэффициент облученности представляет собой отношение плотности падающего излучения в рассматриваемой точке М, получаемого за счет эффективного излучения зоны /, к плотности эффективного излучения этой зоны. [c.235]

N, S)dFs — локальный коэффициент облученности (угловой коэффициент) от точки N на зону цилиндрической поверхности A/ s, в пределах которой эффективное излучение Е- фх (S) принято постоянным. [c.151]

Номограмма рис. 8-18 для определения коэффициента теплоотдачи, излучением запыленного потока a построена в зависимо г,ти лт силы поглощения потока kps и температур потока и стенки. Необходимая для расчета величины а эффективная толщина излучающего слоя s зависит в основном от формы газового объема. [c.133]

Второе измерение проводится при наличии позади пламени горячего излучающего фона с тем же коэффициентом поглощения что и у холодного фона. В этом случае радиометр, визируемый сквозь пламя на горячий фон, воспринимает излучение Е", складывающееся из собственного излучения пламени Е и ослабленного пламенем эффективного излучения горячего фона (1 — а) Е ф. [c.281]

Эти коэффициенты ф1,г и ф2.1 называют средними угловыми коэффициентами или коэффициентами облученности [Л. 96]. Учитывая, что эти коэффициенты относятся только к собственному излучению изотермических поверхностей F и F2 и могут в общем случае отличаться от угловых коэффициентов, относящихся к потокам отраженного и эффективного излучения, их целесообразно называть так [c.84]

В остальных случаях угловые коэффициенты для собственного, отраженного и эффективного излучений тел будут иметь различное численное значение. [c.85]

ХО(10-556) где х р, х р,. . . , л ,—коэффициенты эффективности рядов труб, расположенных до пароперегревателя, определяемые по фиг. 10-15 без учета излучения обмуровки. [c.453]

Степень черноты топочных газов возрастает в направлении к выходному окну топочной камеры в связи с понижением температуры пламени. Степень черноты потока сажистых частиц при этом понижается. Из рисунка видно, что излучение частиц сажи существенно влияет на степень черноты фар ела лишь на начальном участке. В конце топочной камеры это влияние пренебрежимо мало. Заметим дополнительно, что степень черноты потока сажистых частиц в пламени природного газа 8с мала по сравнению со степенью черноты 8р потока трехатомных топочных газов. В зонах топки, где собственное излучение частиц сажи мало, по измерениям в окнах прозрачности СОд и HgO спектральной поверхностной плотности потоков падающего излучения можно определить эффективное излучение экранов и коэффициент их тепловой эффективности. [c.150]

При выборе для проведения измерений значения X в длинноволновой части спектра X = 4,651 мкм) необходимо удовлетворить двум следующим противоположным требованиям к значению спектрального коэффициента поглощения я- С одной стороны, значение ах должно быть достаточно низким, чтобы обеспечить высокую пропускательную способность пристенного слоя по отношению к излучению ядра потока, с другой — значение должно быть достаточно высоким, чтобы обеспечить при заданных размерах слоя столь высокую поглощательную способность, при которой фоновое влияние эффективного излучения противоположной стенки и прилегающего к ней газового слоя было бы минимальным. Указанным двум условиям удовлетворяет значение = 52,12 m i при X = 4,651 мкм. При этом более 40 % регистрируемой прибором спектральной интенсивности падающего излучения связано с собственным излучением ядра слоя и лишь 1,5 % — с фоновым излучением противоположной стенки. [c.201]

В общем случае, когда среда не только поглощает и излучает, но также и рассеивает излучение, в уравнении переноса излучения (20.76) следует, как это легко показать, вместо коэффициента поглощения хя ставить коэффициент ослабления излучения k% согласно (19.58), а вместо (М) — плотность объемного эффективного излучения, которая, согласно (19.56), помимо собственного учитывает также и рассеянное излучение [c.512]

Рассмотрим этот вопрос, используя некоторые расчетные материалы А. В. Кавадерова [Л. 62], полученные им путем решения дифференциальных уравнений переноса лучистой энергии при заданном поле температур в плоском слое серой излучающей среды. В практических инженерных расчетах теплопередачи излучением обычно используется средняя по массе температура среды в данном сечении, определяемая по теплосодержанию газового потока. Такие расчеты не учитывают возможную неравномерность температурного поля и поэтому приводят к ошибкам, величина которых определяется, в частности, характером температурного поля. Учитывая это, а также для большей наглядности, анализ влияния неравномерности температурного поля на теплопередачу излучением, проведем на базе сравнительного сопоставления коэффициент = EJE n- Эта величина, называемая коэффициентом эффективности излучения [Л. 62], представляет собой отношение фактического лучистого 358 [c.358]

Эффективные фотоэмиттеры в видимой и ближней ультрафиолетовой областях спектра созданы на основе полупроводниковых материалов, которые обладают следующими свойствами а) имеют высокий коэффициент поглощения излучения в интересующей области спектра, б) являются />-п0лупр0Е0дниками (имеют благоприятный изгиб зон вблизи поверхности), в) характеризуются низким электронным сродством (выполняется условие (7.2.6)). Укажем некоторые эффективные фотоэмиттеры, имеющие широкое практическое применение. [c.172]

Коэффициенты звукопоглощен и я выходных отверстий согласующих устройств существенно выше коэффициентов звукопоглощения внутренних поверхностей камеры. Эти коэффициенты, как и коэффициенты звукопоглощения отверстий для выхода воздуха в глушитель, зависят от частоты. Суммарная акустическая мощность источников шума в соответствующих частотных полосах должна быть распределена на минимальное количество согласующих устройств. При этом должна достигаться высокая эффективность излучения звука рупором, условием выбора геометрических размеров которого является а > с/(/крЯ), где а — размер выходного сечения рупора с — скорость звука /кр — критическая частота рупора — частота, ниже которой эффективность излучения резко падает. [c.447]

Вместе с этим следует отметить, что рассмотренные выше системы интегральных уравнений существенно упрощаются, когда объемное и поверхностное рассеяние в излучающей системе изотропно и излучение граничной поверхности подчиняется закону Ламберта. В этом случае, как уже отмечалось выше, коэффициенты распределения интенсивности эффективного излучения и у становятся равньши единице, а полусферическая поглощательная способность поверхности а, будет равна полусферической излучательной способности е , т. е. будут иметь 196 [c.196]

Анализ калориметрической системы (фиг. 2) показывает, что температурные поля по высоте о бразца и нагревателя, формирующиеся взаимозависимо между собой, вполне определяются измеренными пирометром полями эффективных температур. Это обусловливается малым кольцевым зазором между образцом и нагревателем (1 мм), благодаря чему для каждого сечения калориметрической системы имеет место резкое уменьшение по высоте взаимных угловых коэффициентов. В этом случае высоты активно излучающих участков нагревателя и образца небольшие и распределение по ним эффективных излучений близко к линейным, а измеренные пирометром эффективные температуры образца и нагревателя близки -к средним значениям эффективных температур на этих участках. [c.86]

Прежде всего не особенно высокие лучистые потоки мы будем иметь при режимах сравнительно медленной смены частиц (или их групп — пакетов ) около поверхности теплообмена (стенки). В этих условиях [Л. 223] обычный, подсчитываемый по разности температур стенки и ядра слоя коэффициент теплообмена по сути дела является коэффициентом теплопередачи из-за двух последовательно включенных между стенкой и ядром слоя термических сопротивлений — сопротивления пристеночной газовой прослойки и сопротивления самого пакета. Приближенно принимается, что лучистый обмен не сказывается на термическом сопротивлении пакета. Однако он уменьшает контактное сопротивление газовой прослойки, действуя параллельно с кондукцией и конвекцией. Очевидно, что при медленной смене пакетов, т. е. в условиях, когда не контактное сопротивление лимитирует общий теплообмен, сколь угодно высокое значение коэффициента теплообмена излучением не в состоянии существенно увеличить суммарный коэффициент теплопередачи. Это значит, что при медленной смене частиц у стенки температура их успевает настолько приблизиться к температуре стенки, что и лучистый, и кон-дуктивно-конвективный потоки чрезвычайно ослабевают, а эффективное а, подсчитанное по разности температур стенки и ядра слоя, становится во много раз меньше истинного, отнесенного к неизвестной действительной разности температур стенки и ближайшего к ней ряда частиц. [c.98]

Применяемые в теплоизоляционных конструкциях материалы в большинстве случаев непрозрачны дня тепловснх) излучения, однако в общем случае некоторая доля D n падающего на поверхность лучистого потока плотностью (рис. 2.1) может пропускаться через нее (D- коэффициент пропускания). Оставшаяся доля частично поглощается на поверхности Aq ) и частично отражается (Rq ), причем А + D + R = I, где Аи R - коэффициенты поглощения и отражения. Отраженное излучение, скалываясь с собственным tq (е - коэффициент теплового излучения поверхности q = OqT - плотность потока излучения абсолютно черного тела с температурой поверхности Г Oq = 5,75 10 Вт/(м К )-постоянная Стефана-Больцмана) и пропускаемым изнутри q излучениями, дает плотность эффективного излучения [c.22]

Что касается потоков отраженного и эффективного излучений, то для них угловой коэффициент может иметь ту же величину, что и для собственного излучения только при выполнении двух условий а) когда плотность этих тепловых потоков но по1верхности излучения одинакова б) когда характер распределения этих тепловых потоков по отдельным направлениям тождествен распределению энергии собственного излучения тела по тем же направлениям. [c.85]

Из (7-4) видно, что угловой коэффициент диффузного излучения элементарной поверхности dFi является чисто геометрическим параметром. Из уравнения (7-4) также следует, что геометрически подо бные системы поверхностей имеют одинаковые значения угловых коэффициентов. Уравнение (7-4) справедЛ Иво не только для диффузного эффективного излучения, но и для диффузного собственного и отраженного излучений. [c.90]

Если при распределении требующейся радиационной поверхности нагрева площади стен топки оказывается недостаточно, необходимо увеличить объем топки, однако не бэлее того, что требуется по условиям горения наименее реакционного топлива (АШ), или применить двухсветные экраны. В последнем случае коэффициент эффективности экрана берется по фиг. 10-15 без учета излучения обмуровки, а вместо площади стен в формулу (10-23) подставляется удвоенная плJщaдь сечения топки, в которой расположен двухсветный экран. [c.428]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...