Температура горячей деформации

Металлографический и микрорентгеноспектральный анализы неметаллических включений в стали показали, что в исследуемом металле наблюдались в основном включения глинозема, магнезиальной шпинели и железо-марганцевых сульфидов. Ранее проведенными исследованиями было установлено, что в области температур горячей деформации стали твердость оксидных включений в десятки и сотни раз превосходила твердость металлической мат- [c.138]

Р12 близка к Р18, обладает более высокой износостойкостью и большей пластичностью при температурах горячей деформации. Шлифуемость удовлетворительная. Назначение то же, что и Р18. [c.46]

Как мы уже упоминали, исследование температурной и структурной зависимости плотности распределения времени релаксации/(Я ) требует проведения тщательного, широкого и достаточно громоздкого эксперимента. К тому же, как правило, специализированные установки для проведения опытов на релаксацию работают в ограниченном диапазоне температур, который не охватывает реальных температур горячей деформации многих сплавов. Однако, даже выполнив серии таких экспериментов для некоторой выборки образцов, полученные результаты нельзя зачастую обобщить для других образцов, обладающих несколько иным химическим составом или структурой. Это связано с тем, что скорость или время релаксационных процессов определяются при постоянной температуре именно структурой металла. [c.166]

Испытание на расковку. Испытание проводят при повышенной температуре. Плоские шайбы диаметром 300—700 мм. После нагрева до температуры горячей деформации и удара в специальном (полукруглом) штампе не должны появляться трещины [c.134]

Обработка давлением при температурах горячей деформации. Деформируемый материал (металл) и инструмент (объемный штамп) движутся навстречу друг другу. [c.462]

Если сера связана в сульфид железа FeS при относительно низких температурах горячей деформации стали вследствие расплавления эвтектики сульфида железа (988°С), наблюдается красноломкость стали При более высоких температурах горячей пластической дефор мации возможна горячеломкость стали, обусловленная расплавлением находящегося по границам первичных зерен аустенита, собственно сульфида железа (1188°С) Введение в сталь марганца в отношении Мп S>8—10 приводит практически к полному связыванию серы в туго [c.26]

Вредными примесями в стали являются сера и фосфор. Основным источником серы в стали является исходное сырье — чугун. Сера снижает пластичность и вязкость стали, особенно при низких температурах, а также сообщает стали красноломкость при прокатке и ковке. Сера нерастворима в стали. Она образует с железом соединение FeS — сульфид железа, хорошо растворимый в металле. При малом содержании марганца благодаря высокой ликвации серы в стали может образоваться легкоплавкая эвтектика Fe— FeS (Гпл = 988 °С). Эвтектика располагается по границам зерен. При нагреве стальных заготовок до температур горячей деформации включения эвтектики сообщают ста- [c.276]

Марка Температу- ра литья, С Температура горячей деформации, С Температура начала рекристаллизации, °С Температура отжига, °С hQ if" s Ч о Й S й 5 ю Й о i ЕГ в 1 й я Й S >4 X >к ЕС S 1= Коэффициент трения [c.729]

Температура горячей деформации, °С [c.742]

Температура горячей деформации, °С. .1250-800 [c.755]

Температура горячей деформации, С. .......... 1 050—750 [c.416]

Р9 Удовлетворительная прочность, повышенная износостойкость при средних и повышенных скоростях резания, более узкий интервал оптимальных закалочных температур, повышенная пластичность при температурах горячей деформации Пониженная по сравнению со сталью Р18 Простой формы с малым объемом шлифованных поверхностей (резцы, сверла, зенкеры и др.), для обработки обычных конструкционных материалов [c.178]

Пластичность в интервале температур горячей деформации [c.17]

Прокатка слитков на слябы прошла удовлетворительно. С целью изучения механических свойств толстолистовой стали в зависимости от температуры горячей деформации металла слябы прокатывали с температур нагрева 1180, 1100 и 1000° С. [c.97]

Введение в сталь ниобия сообщает ей достаточно высокое сопротивление межкристаллитной коррозии. Температура горячей деформации этой стали лежит в пределах 1200—900° С. [c.225]

Внутреннюю трубу по внутренней поверхности обмазывают графитом или другим составом, предохраняющим от сваривания в процессе горячей прокатки. Составную трубу нагревают до температуры горячей деформации (для сталей 1100—1200° С) и подвергают продольной прокатке на гладких валках, в результате чего труба сплющивается в полосу. Прокатку производят до толщины, равной двойной толщине требуемой толщины стенки готовой трубы. [c.181]

Нагрев стали до температур горячей деформации (1000— 1200 °С) позволяет по сравнению с холодной деформацией снизить сопротивление деформированию почти в 10 раз и значительно повысить пластичность. Поэтому при горячей деформации рационально обрабатывать большинство известных сплавов и сталей, включая труднодеформируемые. После горячей деформации металл имеет полностью рекристаллизованную структуру без каких-либо следов упрочнения. [c.19]

Р12 Близка по свойствам к стали Р18. несколько более высокая износостойкость, повышенная пластичность при температурах горячей деформации [c.72]

Р9 Повышенная износостойкость, более узкий интервал оптимальных температур закалки, повышенная пластичность при температурах горячей деформации Пониженная по сравнению со сталью Р18 Для изготовления инструмента простой формы, не требующего большого объема шлифовки для обработки обычных конструкционных материалов [c.72]

Оптимальный температурный интервал горячей деформации может находиться значительно ниже интервала температур нагрева под закалку. Например, при прессовании алюминиевых сплавов скорость деформирования без появления поверхностных трещин тем ниже, чем выше температура. Если требуется значительно повысить температуру горячей деформации до температур нагрева под закалку, то приходится снижать скорость деформирования, и производительность оборудования падает. [c.384]

Обращаясь к пластическому деформированию металла при высоких температурах (горячей деформации) и учитывая изложенное в 5 и 15, можно сказать, что оно должно осуществляться при температурах, превышающих температуру начала рекристаллизации настолько, чтобы в металле достаточно быстро проходили все процессы, обусловливающие снятие наклепа, вызываемого деформированием. Поскольку температура рекристаллизации составляет определенную долю от температуры плавления металла, деформирование легкоплавких металлов — олова, свинца, цинка — при 20° С будет типично горячим и не вызовет никакого упрочнения. Это же относится к высокочистому алюминию. Прокатка при 300° С меди повышенной чистоты также оказывается высокотемпературным деформированием, поскольку у такой меди температура рекристаллизации около 150° С. Для вольфрама обычной чистоты деформирование прн 1000° С является холодной обработкой, так как начало рекристаллизации у него наблюдается при 1200° С. [c.137]

Диаграммы второго типа (или второго рода) показывают зависимость средней величины зерна от степени и температуры горячей деформации (без отжига после деформации). [c.733]

Температуры горячей деформации [c.842]

Диаграммы II рода характеризуют зависимость средней величины зерна (D) от степени и температуры горячей деформации без отжига после деформации (рис. 208). [c.382]

Условия пластического течения в поверхностных слоях изделия отличаются от условий в объеме из-за охлаждения наружных слоев инструментом. Эти условия реализуются при деформации металла, нагретого на высокую температуру (горячая деформация) холодным инструментом или нагретым на температуру ниже температур деформируемрго металла. [c.395]

Технологические данные сплава МАЗ. Температура литья слиткое. 690—720= С. Сплав обладает удовлетворительно/ пластичностью в интервале температур горячей деформации (230—400° С). Температура прессованна 300—360" С. [c.130]

Р6МЗ близка к Р18, обладает меньшей карбидной неоднородностью и лучшими механическими свойствами. Шлифуемость пониженная, но лучше, чем у Р9. Предназначается для инструментов, работающих нри динамических нагрузках и небольших подачах. Обладает повышенной прочностью и пластичностью при температуре горячей деформации. [c.46]

Марка Темпера- тура литья, С Температура горячей деформации, С Т eMTienaTvnfl Температура отжига, °С л 1 Й я Я S 5 ю О 1 1 5 N d 1 5S О W S 1= Коэффициент трения [c.741]

Марка Температура литья, °С Температура горячей деформации, °С Темпфатура отжига, С А Й g Ю (в М (И. О S g N >s Я ё 1 Коэффициент трения [c.745]

Технологические свойства. Сталь 08Х17Н5МЗ удовлетворительно деформируется в горячем состоянии. Интервал горячей пластической деформации 1050—850° С. Относительно низкая температура горячей деформации объясняется ростом количества б-феррита при высокотемпературном нагреве и снижением технологичности. Охлаждение изделий сечением более 150 мм замедленное. [c.169]

Добавки железа и кремния резко измельчают зерно сплавов А1—Мп. С одной стороны, железо и кремний сильно снижают растворимость марганца в твердом растворе и тем самым уменьшают внутридендритную ликвацию. С другой стороны, эти элементы ускоряют распад пересыщенного твердого раствора по марганцу при температурах 400—500° С, отвечающих температурам горячей деформации [28, с. 65]. Образующиеся дисперсные частицы марганцовистых фаз действуют как центры рекристаллизации и способствуют образованию мелкозернистой структуры. [c.37]

Однако для получения прессэффекта в алюминиевых сплавах недостаточно повысить содержание марганца. Наличие прессэффекта и структурных признаков, сопутствующих ему, зависит также от технологических параметров при изготовлении прессованных изделий. Прессэффект имеет место лишь в таких случаях, когда марганец либо находится в пересыщенном твердом растворе, образовавшемся при кристаллизации слитков, либо при небольшой степени распада этого твердого раствора. Только в этом случае температура рекристаллизации превышает температуру горячей деформации и может быть получено диспергированное зерно с соответствующей высокой прочностью. Технологические параметры, способствующие распаду пересыщенного твердого раствора марганца в алюминии и завершению процесса рекристаллизации (увеличение температуры и длительности гомогенизации, повышение температуры и степени деформации), способствуют устранению прессэффекта. [c.56]

Интересно отметить, что склонность к наводороживанию сплавов ВТИ, ВТ16, ВТ15 при травлении увеличивается с повышением температуры горячей деформации или температуры нагрева под термическую обработку [310]. Если вести обработку давление. титановых сплавов при оптимальной температуре, то можно полностью устранить или значительно уменьнинь их наводороживание при последующем травлении. [c.293]

Для проведения процессов горячей пластической деформации металл необходимо нагреть выше 0,65—0,75 абсолютной температуры плавления для обеспечения полного протекания разупроч-няющих процессов (для углеродистой стали эта температура равна 900—1150 °С). В интервале температур горячей деформации пластичность повышается в несколько раз, а прочностные характеристики снижаются примерно в 10 раз по сравнению с комнатной температурой. Нагревать сталь до температур, близких к температуре плавления, нельзя, так как происходит развитие явления перегрева, состоящего в интенсивном росте зерна нагреваемого металла и пережога, сопровождающегося окислением и оплавлением границ зерен, нарушением связей между ними и, как следствие, полной потерей пластичности. Пережог является неисправимым браком, такой металл совершенно непригоден к дальнейшей переработке или использованию. Таким образом, нагревать слитки или заготовки необходимо до значений температур, лежащих ниже тех, которые приводят к перегреву или пережогу. Температура пережога для углеродистых сталей в зависимости от содержания углерода находится в пределах 1180—1490 °С соответственно для сталей с 1,1 до 0,1 % углерода. С учетом требований технологии и окончательных свойств обрабатываемого металла устанавливается оптимальный интервал температур нагрева (начала деформации) и окончания процесса ОМД. [c.319]

Сплав нимоник-90 обнаруживает высокую жаропрочность при дл1ительных испытаниях при 815 и 870° [92] и поэтому получил применение для изготовления рабочих лопаток газовых турбин авиационных реактивных двигателей последних моделей. Ковка сплава нимоник-90 не встречает особых затруднений температура горячей деформации 1050—1150°. [c.868]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...