Контакты Размеры

Другим примером является давление абсолютно жесткого штампа на упругое полупространство (рис. 9.5). Особенностью контактных задач является то, что для точек площадки контакта (размеры которой в ряде случаев зависят от величин сил) заданными являются не непосредственно величины напряжений или перемещений. Для точек площадки контакта в процессе решения приходится находить напряжения или перемещения как неизвестные заранее сложные функции нагрузки, формы и материала контактирующих тел. Контактные задачи образуют самостоятельный класс сложных задач. [c.615]

Уравнения (10.2) и (10.3) с учетом соотношений (10.5) образуют систему интегральных уравнений. Решая их методом последовательных приближений, с учетом граничных условий для контактных задач (см. с. 9) можно найти неизвестные напряжения в зонах контакта, размеры этих зон и кинематические перемещения тел. [c.183]

Площади сечений 40 Площадки контакта — Размеры 419, 420 [c.552]

При контакте металла с полупроводником может образоваться значительная область пониженной проводимости запирающий слой), размеры которой, а вместе с тем и проводимость зоны контакта существенно меняются в зависимости от направления тока. На этом основан вентильный эффект таких контактов. Так, при контакте полупроводника, обладающего проводимостью и-типа, с металлом, работа выхода у которого больше, чем у полупроводника, в последнем в области контакта возникает значительная зона с пониженной концентрацией электронов, а следовательно, и уменьшенной проводимостью. При направлении тока от металла к полупроводнику электроны в последнем подтягиваются к зоне контакта, размеры запирающего слоя уменьшаются. Это направление является пропускным. При обратном направлении тока размеры запирающего слоя увеличиваются (запирающее направление). Таким образом, подобный контакт металла с полупроводником обладает практически односторонней проводимостью и может служить элементом выпрямляющего устройства в цепи переменного тока. [c.235]

На пятнах фактического контакта, размеры которых 1 —10 мкм, возникают температурные вспышки (импульсы) длительностью 10 — 10 с. Температура вспышки может достигать температуры плавления контактирующих металлов. Температура вспышки оказывает большое влияние на возникновение и развитие трибохимических реакций между поверхностью металла и окружающей средой. Расчет и экспериментальное измерение температуры вспышки весьма сложны. [c.258]

Рекомендуется сетку конечных элементов сгущать в зоне контакта, а вдали от зоны контакта размеры элементов могут быть достаточно большими. [c.142]

Впервые пространственная контактная задача была поставлена и решена Г. Герцем в мемуаре, упомянутом в примечаниях к главе 2. В работе Герца даны формулы, позволяющие найти распределение давления по площадке контакта, размеры этой площадки и сближение прижатых друг к другу тел. Ему же принадлежит теория удара, основанная на зависимости реакции между соударяющимися телами от их сближения 8, определяемой по второй формуле (П.42). [c.324]

Включив вращение детали, контакт размер окончательно подстраивают с помощью барабана 1. [c.225]

Время пребывания точек на поверхности зуба в зоне пятна контакта (особенно у вершины вогнутого зуба) в 3—4 раза больше, чем в эвольвентной передаче, в результате чего создается повышенная теплонапряженность и опасность возникновения схватывания контактирующих поверхностей. Поэтому на несущую способность передачи оказывает влияние не только величина максимальных контактных напряжений, но и условия в зоне контакта размеры и форма пятна, скорости относительного движения зубьев. В связи с этим расчетные формулы строятся в основном на базе экспериментальных данных. [c.268]

Испытания прибора производят в следующем порядке. Опускают рычажок арретирования поворотом фиксатора, измерительный наконечник приводят в соприкосновение с рабочей поверхностью образцовой детали. Компенсационное сопло подводят к базовому торцу оправки. Настраивают черновой контакт датчика до момента загорания лампы чистовая обработка . Затем смещают настройку микровинтом датчика, как описано выше. Также проверяют контакт размер , соответствующий окончанию обработки. После этого на оправке вместо образцовой детали закрепляют шайбу с торцовым биением, равным величине арретирования (1,5 мм), и, не меняя настройки прибора, включают станок на 1 ч 272 [c.272]

Радиографические снимки, полученные с обработанных поверхностей и стружек, а также снимки контактных поверхностей инструмента показывают, что износ инструмента носит дискретный характер не только при работе на низких и средних скоростях резания, но также и на высоких скоростях резания [34], [100]. Следовательно, износ инструмента за счет адгезионного взаимодействия контактных поверхностей наблюдается при любых температурах контакта. Размеры частиц, вырываемых с поверхностей инструмента при разрущении мест схватывания, особенно велики при резании на средних скоростях, способствующих интенсивному схватыванию и наростообразованию. В зоне высоких скоростей резания размеры вырванных частиц резко уменьшаются, и места вырыва на контактных поверхностях могут быть обнаружены лишь при очень большом увеличении. Уменьшению размеров вырванных частиц способствует уменьшение времени контакта и изменение отношения твердостей контактных поверхностей Н1/Н2. [c.235]

Почти не зависят от осевого зазора — натяга потери и нагрев для подшипника В. У подшипника А указанные величины линейно зависят от За- Так как увеличение осевого предварительного натяга равносильно возрастанию осевой нагрузки, то следует ожидать, что под действием осевой нагрузки температура подшипника С повышается в подшипниках Л и В существенного повышения температуры ожидать не следует. Из-за различия конструкций (угол контакта, размеры и количество роликов) подшипники А, В, С при одинаковом натяге способны воспринимать разные осевые нагрузки. Для обеспечения точности работы станка важно, чтобы при работе в широком диапазоне частот вращения условия работы шпиндельного узла оставались неизменными. Это условие является трудновыполнимым, так как для стабильной работы шпинделя на малой частоте вращения желательно создавать предварительный натяг, а при работе на больших частотах вращения этот натяг может явиться причиной чрезмерного нагрева. Нагрев шпиндельного узла приводит к температурным деформациям и к ухудшению динамики шпиндельного узла. [c.75]

Площади фигур 1 — 106, 189, 190 Площадки контакта — Размеры 3 — 419, 420 [c.453]

Поэтому при скорости качения, большей Vкp, действие контактной нагрузки не может распространяться вперед в набегающую часть шины. Точно так же состояние шины после выхода из контакта не оказывает в этом случае обратного влияния на площадь контакта. Если при у < 1 р задняя граница площади контакта (размер Ь) определялась из условий сопряжения участков модели [ ] < 6 и I 1 > >, то при V > Уд.р эта граница определяется из условия равенства нулю контактного давления. [c.335]

На рис. 45 представлена фотография, где показана приварка контактов размером 1,5 X 1,5 X 0,4 мм из платино-иридиевого сплава ПИ-10 к контактным пружинам из нейзильбера толщиной 0,12 мм и бериллиевой бронзы Б-2 толщиной 0,15 мм. Сварка производилась на следующем режиме усилие зажатия Р = 20 кг, пропускание ультразвука 0,1 сек. [c.79]

Погрешности профиля и направления зуба для конических колес не нормируются точность формы боковой поверхности зубьев и точность направления зуба могут оцениваться по полноте пятна контакта, размеры которого обычно устанавливаются по результатам испытания передачи под нагрузкой. [c.240]

Подставив соотношения (81) в условия (80), получим систему интегральных уравнений. С помощью этой си-сте.мы и уравнений равновесия можно найти неизвестные давления в зонах контакта, размеры этих зон и кинематические перемещения тел. [c.544]

Пример 102. Предполагая статическое действие нагрузки для радиального однорядного шарикового подшипника (рис. 605), определить размеры эллиптической площадки контакта наиболее нагруженного шарика с дорожками качения внутреннего и наружного колец и наибольшее напряжение на площадке контакта. Размеры подшипника внутренний диаметр d= 30 мм, наружный диаметр D = 280 мм, ширина В = 58 мм, диаметр шарика = 44,5 мм. Радиус наименьшей окружности дорожки качения внутреннего кольца J b = 80 мм. Радиус наибольшей окружности дорожки качения наружного кольца Ян = 125 мм. Радиус поперечнбгб профиля дорожки качения г = 23,4 см. Наибольшее расчетное давление на шарик Р = 4000 кгс. Материал шариков и колец — хромистая сталь. Модуль упругости Е = 2,12 10 кгс/см , коэффициент Пуассона р = 0,3. Допускаемое значение для наибольшего напряжения в месте контакта [о1,(о т, = 50 ООО кгс/см . [c.658]

Другим примером процесса агломерации является адгезия твердых частиц на твердой поверхности. Показано [1291, что на адгезию влияют такие факторы, как силы Лондона — Ван-дер-Ваальса, влажность, качество поверхности, изменение проходного сечения канала, время контакта, статическое электричество, вязкие свойства покрытия, температура и т. д. Многими авторами, в том числе Бредли [68, 691, рассматриваются силы Лондона — Ван-дер-Ваальса между частицами, а также между частицей и поверхностью. Влияние влажности изучалось на примере небольшого содержания жидкости между поверхностями [661. Влияние п.лощади контакта, размеров и формы частиц исследовалось в работе [4261. Время, требуемое для полной адгезии, определялось в работе [661. Визуально нетрудно убедиться в том, что адгезия и силы Лондона — Ван-дер-Ваальса имеют электрическую природу. Этот вопрос будет рассмотрен в гл. 10. [c.267]

Измерение разности электрических потенциалов между двумя точками по обе стороны трещины можно осуществлять мостом или электронными приборами [31]. С ростом длины трещины изменяется разность электрических потенциалов. Распределение электрического напряжения в образце зависит от геометрии образца, расположения токоподводящих контактов, размера трещины. При испытании необходимо изолировать образец от испытательной машины. Диаграммы изменения разности напряжений в зависимости от нагрузки можно преобразовать с помощью тарировочных графиков в диаграммы нагрузка — прирост трещины (рис. 6). Такой метод пригоден для всех типов образцов. Тарировочные графики строятся с помощью хокопроводящей бумаги. К недостаткам метода можно отнести то, что он неприменим для испытаний при низких температурах. [c.29]

Движение жидкости через сальник с плотной, практически непроницаемой набивкой происходит через зазоры между набивкой и уплотняемыми деталями. При этом под зазором понимается зона стыка набивки с конструкщюнной деталью. В отличие от зазоров между конструкционными деталями различных соединений, размер которых измеряется, как правило, десятыми или сотыми долями миллиметров, зазоры между набивкой и сопряженной с нею деталью значительно меньше и изменяются по высоте контакта. Неравномерность зазоров возможна и по окружности. Учитывая шероховатость сопряженных с набивкой деталей и самой набивки, а также неравномерность контактных усилий между ними, можно полагать, что течение уплотняющей жидкости между набивкой и сопряженными с ней деталями происходит по сети многочисленных и неравномерных по длине и сечению капилляров, расположенных на цилиндрической поверхности контакта. Размер таких капилляров измеряется микронами или миллимикронами. Течение жидкости в подобном случае наиболее близко соответствует течению через пористую среду [14, 17]. [c.87]

Таким образом, расчет упругого контакта тел (определение -напряжений в зоне контакта, размеров этой зоны и кинематического перемещения тел) сводится к решению интегральных уравнений (1.21) с учетом уравнений равновесия и краевых условий. Реще-пие этой системы может быть получено заменой интегральных уравнений конечной системой линейных алгебраических уравнений (приближенное решение). [c.12]

В дальнейщем трещины превращаются в одиночные и групповые осповидные углубления и впадины. Глубина трещин и впадин определяется величиной удельных давлений при контакте, размерами и формой контактирующих поверхностей и механическими свойствами металла деталей. [c.135]

Приварка контактов размером 1,5 х 1,5 X 0,4 мм из пла-тино-иридиевого сплава марки ПИ-10 к контактным пружинам 26 [c.26]

Самой распространённой причиной возникновения дискретности контакта является шероховатость контактирующих поверхностей. Совокупность пятен контакта Wj составляет область фактического контакта ш (рис. 1.1). Площадь этой области для реальных сопряжений может составлять десятые или сотые доли номинальной области контакта П, которая, как правило, является односвязной и включает в себя все пятна фактического контакта. Размеры и положение пятен фактического контакта зависят от условий контактного взаимодействия, механических характеристик, а также макроформы поверхности и отклонений от неё, которые образуют поверхностный рельеф. Рельеф поверхностей может быть весьма различен как по способу возникновения, так и по масштабу. Так, рельеф протекторов шин имеет характерные размеры порядка нескольких сантиметров. На по- [c.9]

Упаковка, транспортирование. Контакты марок КМК-А60 и KMR-A61 упаковываются в мешки из ткани. Контакты марок КМК-Б20 и КМК-Б21 упаковываются в мешки (контакты размером до 20 мм) в пакеты из бумаги (контакты размером болёе 20 мм) в картонные коробки (контакты сложной формы). Контакты сложной формы предварительно обернуты бумагой. В мешок, пакет и коробки упаковыва" ются контакты одной марки и одной производственной партии. [c.403]

При скорости, соответствующей появлению развитого нароста, на передней грани (у основания нароста) образуются продольные налипы длиной до 15—26 мкм, ширина и высота налипов достигают 8—10 мкм. Нарост и продольные налипы занимают до 7% всей площади контакта на оставшейся части этой площади образуются налипы, размеры которых уменьшаются при приближении к точке отрыва стружки. В нагруженной части контакта размеры точечных налипов достигают 4—5 мкм, у точки отрыва стружки они уменьшаются до 1—2 мкм. [c.30]

Площадка контакта. Размеры площадки контакта определены значениями а большой и Ь малой полуосей эллипса. Контур площадки контакта соответствует уравнению эллипса с координатами xviy. [c.167]

С уеелйчением скорости обычно устанавливают более жесткие допуски на биение вала и шероховатость его поверхности. Биение вала вызывает постоянную деформацию уплотняющей манжеты, потому даже при средних скоростях без помощи пружины невозможно поддерживать непрерывный уплотняющий контакт. Размеры резиновых армированных Манжет, изготовляемых в соответствии с ГСХ)Т 8752—79, приведены в табл. 2, [c.326]

Рис. 1. Люминесценция экситонов, рекомбинирующих во время дрейфа в область максимальной деформации в кристалле чистого кремния при Т — 10 К. Экситоны генерируются слева вблизи поверхности кристалла излучением аргонового лазера, работающего в непрерывном режиме. Они дрейфуют в глубь кристалла под действием градиента напряжений, возникающего при нажатии на верхнюю грань кристалла сферическим торцом стального стержня (темная область в верхней части фотографии). Большая часть экситонов в конце 1Концов захватывается в потенциальную яму (светлое пятно), соответствующую Максимуму деформации под поверхностью контакта. Размеры кристалла 1,5 X 1. 5 X 4 мм, радиус наконечника 38 мм. Фотография получена П Гурли и автором с помощью вндикона, чувствительного в инфракрасной обла сти, регистрировавшего люминесценцию на длине волны 1,15 мкм.

При этом были найдены компоненты напряжений в пюбой точке площадки контакта, размеры площадки контакта, величина -сближения соприкасающихся тел, а также были получены выражения комнонентов напряжений в глубинных точках контактной зоны. [c.120]

Качество регулирования конической пары проверяют с помощью краски. Пятно контакта размером не менее ЗОХЮ мм должно отстоять от внутреннего края зуба на 2...6 мм. Радиальный зазор в зацеплении должен быть 0,2...0,5 мм. [c.33]

Тороидальная катушка наматывается равномерно на каркас из изоляционного материала, имеющий форму тора. Поскольку речь идет о испытании деталей из магнитно.мягких материалов, напряженность поля в такой катущке. может быть небольшой, порядка 10 а/см. В месте расположения испытуемой детали каркас изготовляют полым и делают или небольшой воздушный зазор в горе для помещения образца, или часть тора делают съемной. Обмотка на съемной части тора подключается с помощью разъемных контактов. Размеры тора по сравнению с деталью должны быть такими, чтобы на участке, где расположен образец, можно было считать, что кривизна тора незначительна и средняя линия тора отклоняется от прямой не больше чем на 10°. [c.172]

При расчете температуры необходимо знать радиус пятна контакта. Арчард, рассматривая упрощенную модель кругового контакта, размеры которой определяются приложенной нагрузкой для двух тел из одного и того же материала, и используя уравнение Егера, предложил при расчете средних температур следующие уравнения при пластической деформации и низких скоростях L <0,1) [c.73]

Полезная мощность машины в большой степени зависит от величины сопротивления контактоб сварочного контура, которое с течением времени увеличивается в связи с окислением поверхностей контактов. Размеры сечения элементов сварочного контура рассчитываются из условия нагрева их до температуры не более 100° С при заданном ПВ и сварочном токе. Активное сопротивление сварочного контура точечных и шовных машин составляет 20—100 мкОм. Все элементы сварочного контура изготовляются из меди или медных сплавов, имеющих высокую электропроводность. [c.38]

Многоконтактные реле МКУ (/ц = 24 127 220 380 В (перем. ток) 12 24 48 ПО 220 В (пост, ток) время сраб. 0,035 с (8 контактов) и 0,06 с (8—16 контактов) размеры 55 X 113 X 125 мм масса 0,36 кг (открытые) и 0,5 кг (в кожухе). [c.271]

СМЯТИЕ — вид местной пластич. деформации, вызванной сжатием твердых тел в местах контакта. Зона С. находится в напряженном состоянии объемного неравномерного сжатия. С. материала начипается тогда, когда интенсивность напряжений достигает величины предела текучести материала. При статич. воздействии нагрузки С. наступает одновременно во всей области материала, охваченной контактом. При динамич. воздействии нагрузки (многократный контакт) С. постепенно охватывает область контакта. Размеры смятого слоя зависят от величины, характера и времени воздействия нагрузки, а также от температуры нагрева сжимаемых материалов. С. наблюдается не только у пластичных, по и у хрупких материалов (закаленная сталь, чугуп, стекло и др.). При динамич. воздействии нагрузок в отдельных точках [c.564]

Рассмотрим теперь, как сказываются на величине внутреннего сопротивления контакта размеры микропирамид, а также какова связь удельного сопротивления металла в масштабе микрошероховатости с удельным сопротивлением самого металла. [c.38]

Нормы контакта — размеры пятна контакта глобоидной передачи — регламентированы ГОСТ 16502—83 для каждой степени точности в зависимости от уровня сопряженности (сопряженная передача или с локализованным контактом) и числа зубьев колеса г . В зависимости от закона продольной модификации поверхности витка глобоидного червяка ширина огибающей зоны на зубе колеса может быть различной. Соответственно будет меняться размер пятна контакта по ширине зуба колеса при постоянном размере пятна контакта по длине нарезанной части червяка. Нормы пятна контакта по ширине зуба колеса для модифицированных глобоидных передач, червяки которых нарезаны двусторонним бескоррек-ционньш способом аи с параметрами станочного зацепления в соответствии с рекомендациями ГОСТ 17696—80, приведены в ГОСТ 16502—83. [c.378]

Следует отметить, что погрешности профиля и направления зуба для конических колес не нормируются точность формы боковой поверхности зубьев и точность направления зуба могут оцениваться по полноте пятна контакта, размеры которого обычно устанавливаются по резултьатам испытания передачи под нагрузкой. Точность конических зубчатых передач условно обозначается аналогично точности цилиндрических зубчатых передач. Например, передача 8-й степени по нормам кинематической точности колес, 7-й степени па нормам плавности работы, б-й степени по нормам контакта зубьев, с увеличенным гарантированным зазором Ш обозначается Ст. 8—7—7—Ш ГОСТ 1758— 56, а передача 7-й степени точности по всем нормам с нормальным боковым зазором X обозначается Ст. 7—X ГОСТ 1758—56. [c.365]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...