Контакт Формулы для размеров площадки

Формулы для размеров площадки контакта, напряжений и перемещений [c.420]

Формулы для размеров площадки контакта, [c.463]

Далее следует остановиться на местном характере контактных деформаций и напряжений и рассказать о предпосылках, положенных в основу вывода расчетных формул. Учащимся надо дать формулы для максимального контактного давления и характерного размера контактной площадки (для двух рассматриваемых случаев контакта) формулу для сближения тел за счет контактных деформаций приводить не обязательно. Конечно, эпюры давлений по площадкам контакта следует дать. [c.186]

На основании формул для определения о ах нетрудно установить, что контактные напряжения не являются линейной функцией нагрузки, с ростом сил они возрастают все медленнее. Это объясняется тем, что с увеличением нагрузки увеличивается и площадка контакта. Здесь следует обратить внимание на следующее обстоятельство если размеры площадки контакта окажутся сопоставимыми с величиной радиусов кривизны соприкасающихся поверхностей, то приведенные выше расчетные зависимости применять нельзя. [c.221]

Если размеры площадки контакта сопоставимы с радиусом кривизны соприкасающихся поверхностей, то приведенные выше формулы неприменимы. С такой задачей встречаются, например, при определении давления между поверхностью тела болта (или заклепки) и цилиндрической поверхностью отверстия. В этих случаях теоретическое решение получается весьма сложным и для проверки прочности материала в зоне площадки контакта пользуются обычно приближенными методами расчета, основанными на экспериментах. [c.82]

В табл. (13.1) приведены формулы для определения размеров площадки контакта, величины наибольшего давления и сближения соприкасающихся тел в общем случае эллиптической площадки контакта для двух тел, ограниченных некоторыми криволинейными поверхностями и соприкасающихся до деформации в одной точке. [c.359]

Из формулы Герца для расчета размера площадки контакта и максимального давления имеем где — упругая постоянная материалов, равная (1 - v])/Ei + (1 - v )IE2. [c.167]

Формулы для вычислений размеров площадки контакта и максимального напряжения при взаимодействии деталей, представляющих значительный интерес в практике, даны в работах [17, 18,28]. [c.171]

Значения поправочного коэффициента W в формулах для расчета размеров площадки контакта, напряжений и деформации элементов качения [c.396]

Напряжения в зоне контакта при нормальном давлении определяются по формулам, приведенным в табл. 8, или с помощью коэффициентов табл. 7 и 9 после определения по формулам табл. 6 размеров площадки контакта и наибольшего давления на площадке контакта. Значения нормальных напряжений на линии давления для различных точек по глубине при контакте цилиндров даны [c.419]

Теория контактных напряжений и деформаций имеет большое практическое значение, и поэтому формулы для определения размеров площадки контакта, сближения соприкасающихся тел и наибольшего давления получили широкое распространение. Но обоснование применяющихся формул почти не приводится в массовой литературе и заменяется ссылками на общие курсы теории упругости или на работы А. Н. Динника [12] и Н. М. Беляева [5, 6, 7] . Изучение этих материалов осложняется, в свою очередь, наличием в них малознакомых широким инженерным кругам математических уравнений теории потенциала и общих уравнений теории упругости. [c.381]

Как показывают расчеты, проведенные для различные материалов и реальных значений коэффициента трения по формулам (2.32), перераспределение давлений на площадке контакта, увеличение ее размеров и смешение центра при действии касательных сил незначительны по сравнению с решением Герца. Поэтому влиянием касательных напряжений, действующих в области контакта, на размер и положение площадки контакта, а также на распределение давлений можно пренебречь. [c.39]

Формулы по определению относительной площади т)2 контакта и сближения поверхностей при нагружении выведены для условия, что размеры контактирующих тел значительно превосходят радиус контурной площадки. В частности, справедливость приведенных зависимостей для определения величины TI2 сохраняется до значения [c.148]

Качественно те же результаты были получены в расчётах по формулам (5.37), (5.51) для частного случая одинаковых упругих характеристик цилиндра и основания (t9 = 0) и Ег/Е 1. На рис. 5.5 показаны распределения тангенциальных напряжений на площадке контакта при различных значениях Т для этого частного случая. Из расчётов следует, что размер зоны сцепления возрастает при уменьшении тангенциальной силы. [c.261]

В 4.2 рассматривается задача теории упругости 5з о взаимодействии шара с внутренней поверхностью сферического упругого слоя, внешняя поверхность которого жестко закреплена. Такая задача достаточно хорошо моделирует работу сферического самосмазывающего подшипника, особенно при нагрузках, когда размер площадки контакта соизмерим с шириной подшипника. Для решения используется метод сведения парного ряда-уравнения к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей коэффициентов. Предполагая, что толщина слоя мала, а радиусы шара и внутренней сферы слоя близки, получено асимптотическое решение БСЛАУ. В результате получены простые удобные для инженерных расчетов формулы для контактных напряжений, размера области контакта и жесткости системы штамп-сферический слой. [c.17]

В результате расчета определены давления в зонах контакта и размеры площадок контакта для первой (кривая 1, рис. 10.3) н второй (кривая 2) пар контактирующих зубьев. Отметим, что лишь для второй пары контактирующих зубьев колес с толстыми ободьями наблюдается з довлетворительное соответствие длины площадки контакта и величины давлений на ней с аналогичными значениями, вычисленными по формулам Герца — Беляева (табл. 10.1). [c.185]

При прерывистом контакте анализ нестационарной термоупругости становится более сложным. Некоторые основные случаи искажения полупространства из-за нестационарного нагрева на малой площадке исследовались Барбером [17] и Барбером и Мартин-Мораном [25]. Эти результаты были использованы для исследования нестационарного сокращения круговой контактной площадки из-за фрикционного нагрева, когда движущаяся поверхность непроводящая. Считается, что неподвижная поверхность имеет слабую кривизну, так что перед началом скольжения имеется начальная контактная площадка радиуса Со. При скольжении в установившемся режиме контактная площадка сужается до размеров, определяемых радиусом аоо- При таком анализе используются ранее введенные упрощающие предположения распределение давления герцевское, а кривизна термоупругого искажения поверхностей согласуется лишь в начале координат. При этих предположениях Ооо определяется формулой (12.47). Барбер [23] показал, что радиус области контакта сначала уменьшается с постоянной скоростью 1.34> / [c.448]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...