К. п. д. абсолютный термический относительный

В табл. 2 представлены средние значения механических свойств, стандартные отклонения, а также абсолютное и относительное изменения сопротивления срезу после облучения. Полагали, что эффект облучения имеет место в тех случаях, когда различие свойств превышает стандартное отклонение для контрольного и облученного материалов. Испытывали не менее четырех образцов на точку. Небольшие значения стандартного отклонения (обычно <6 % для контрольных и <9% для облученных образцов) указывают на хорошую воспроизводимость данного метода испытаний. Сравнительно высокое отклонение (12 %) для сплава А-286, по-видимому, обусловлено влиянием термической и последующей механической обработки. Значительный разброс свойств [c.94]

Отношение между двумя соответствующими абсолютным и относительным к. п. д. постоянно н равно абсолютному к. п. д. идеальной машины (термическому к. п. д.), зависящему только от начальных и конечных параметров процесса [c.211]

Характер зависимости Эз от параметров пара аналогичен зависимости от них абсолютного термического КПД, так как величины 5а И t связаны между собой, как было установлено выше, следующими соотношениями, в которых Эа — относительная работа пара (безразмерная величина) [c.45]

В практике исследований свариваемости, как правило, применяются специальной конструкции сварные образцы или образцы с имитацией сварочных термических или термодеформационных циклов. В результате испьгганий таких образцов определяются условия появления дефектов, характеристики структуры, механические и специальные свойства сварных соединений или зон имитации, абсолютные или относительные значения которых принимаются за количественные показатели свариваемости. Наряду с экспериментальными используются расчетные методы определения показателей свариваемости, усчитывающие химический состав, тип соединения, способ и режимы сварки и другие факторы. [c.62]

Поскольку тих испытываемого металла во всех опытах остается примерно одинаковым, то с изменением скорости растяжения образца меняются величины абсолютных и относительных пластических деформаций в этом интервале температур. При заданном термическом цикле сварки Т 1) и определенном ТИХ (рис. 173) величина относительной деформации е (), которую испытывает металл, находящийся в хрупком состоянии, пропорциональна скорости растяжения А. Прямые ез((), проходящие через начало [c.310]

Произведение термического и внутреннего относительного к. п. д. цикла равно внутреннему абсолютному к. п. д. цикла [c.228]

Абсолютные к.п.д. будут равны произведению термического к.п.д. на соответствующий относительный к.п.д. абсолютный внутренний к.п.д. турбины [c.366]

В отечественной литературе для анализа эффективности циклов используются кроме термического и внутреннего относительного КПД понятия внутреннего (внутреннего абсолютного) КПД и эффективного КПД. Внутренний абсолютный КПД определяется. как КПД реального необратимого цикла и равен произведению термического КПД на внутренний относительный. Эффективный КПД характеризует эффективность теплосиловой установки Б целом и равен работе, отданной установкой внешнему потребителю, отнесенной к количеству теплоты, подведенной к установке. (Примеч. ред.) [c.57]

Толстолистовая и широкополосная углеродистая и низколегированная сталь (ГОСТ 500—58) изготовляется из стали всех марок по ГОСТам 380—60 и 5058—65. Сортамент на горячекатаный лист по ГОСТу 5681—57, на широкую полосу — по ГОСТу 82—57. Для листов и полос из углеродистой стали толщиной до 8 мж допускается понижение относительного удлинения на 1% (абсолютный) на каждый миллиметр уменьшения толщины против норм ГОСТа 380—60. По требованию заказчика листы из низколегированной, а по соглашению сторон и из углеродистой стали поставляются в термически обработанном состоянии по дополнительным ТУ. Листы должны быть обрезаны со всех сторон. [c.55]

Из приведенных данных об изменениях термического к. п. д. и внутреннего относительного к. п. д. следует, что абсолютный внутренний к. п. д. Г . действительного цикла, при постоянном начальном давлении пара, с повышением начальной температуры воз- [c.83]

Подавляющее большинство элементов энергооборудования работает в условиях сложнонапряженного состояния (объемного для толстостенных и плоского для тонкостенных конструкций), обусловленного в основном внутренним давлением рабочей среды. Напряженное состояние конструктивных элементов сложной конфигурации при теплосменах также в общем случае имеет неодноосный характер. При этом в отличие от напряженного состояния, вызванного внутренним давлением среды с постоянным соотношением главных напряжений, при теплосменах имеет место широкое варьирование соотношения компонент напряжений в зависимости от преобладающего для данного элемента вида термоциклического нагружения (растяжение, сжатие, кручение, изгиб). Для деталей стационарного теплоэнергетического оборудования расчетные условия выбирают на основании длительной их работы в области повышенных температур при ползучести, обусловленной статическими напряжениями от внутреннего давления. Эксплуатация стационарных теплосиловых установок характеризуется относительно невысокими абсолютными рабочими температурами (Тр < 650° С) с небольшим располагаемым градиентом АТ и высокими статическими напряжениями растяжения от внутреннего давления, особенно в зонах концентрации напряжений. Следовательно, термическая усталость металла вместе с ползучестью при- [c.19]

Внутренний абсолютный к. п. д. установки определяется обычно через термический и внутренний относительный к. п. д. [c.97]

Термический Т1, и внутренний Т1, (абсолютный внутренний) КПД ГТУ характеризуют использование подведенной теплоты при ее преобразовании в работу в цикле и учитывают потерю теплоты в холодном источнике (окружающей среде). КПД ГТ r p-j. и компрессора Г (внутренние относительные КПД), механический эффективный КПД г , КПД электрогенератора ГТУ, являясь относительными КПД, характеризуют степень технического совершенства соответствующего элемента оборудования установки. [c.35]

Учитывая, что идеальный двигатель по второму закону термодинамики имеет термический к. п. д. т 1, то абсолютный к. п. д. реальной машины будет меньше относительного, [c.226]

Метод основан на изменении объема исследуемого сплава в момент фазовых превращений. Для повышения чувствительности метода применяется, так же как и в термическом анализе, дифференциальный способ, при котором учитывается не абсолютное, а относительное изменение (разность) длины испытуемого образца и эталона. Эталон изготовляется из особого сплава пирос состава 82% N4 7% Сг 5% У 3% Мп 3% Ре. [c.58]

Произведение абсолютного (термического) КПД на относительный электрический называется абсо-лютньш электрическим турбоустановки [c.17]

Характеристики композита Ti40A — 25%В после отжига различной продолжительности при 1144 К представлены в табл. 3. Волокна бора заметно упрочняют композит (предел текучести матрицы 37 кГ/мм2). Испытывали по три образца композита в одинаковых условиях, и разброс результатов был крайне мал. Для каждого значения продолжительности отжига приведены как абсолютные величины прочности при растяжении (в единицах кГ/мм ), так и относительные величины (отнесенные к прочности композита So, не подвергавшегося термической обработке). Прочность достигает первого, более низкого плато после отжига при 1144 К в течение 0,5 ч, а деформация разрушения волокон становится постоянной при меньшей продолжительности отжига. Для слоев диборида титана толщиной 0,7 мкм и более среднее значение нижнего предела деформации разрушения составляет 2,5X ХЮ- . Это значение и предсказывал Меткалф на основе характеристик диборида титана [18] (табл. 1). [c.157]

Упругие деформации. Упругие деформации не зависят от структуры основной металлической массыf этим связана почти полная независимость модуля упругости углеродистых сталей от их химического состава [130]). Упругие деформации зависят только от характеристики графитовых включений, поэтому упругие свойства чугуна не изменяются, если в результате термической обработки изменилась только структура основной металлической массы и не изменилась форма и величина графитовых включений (нормальный случай термической обработки серого чугуна). При увеличении содержания и укрупнении графитовых включений упругие деформации увеличиваются по своей абсолютной величине (так же как пластические деформации) и уменьшаются по относительной, выраженной впроцентахот суммарной деформации. [c.22]

ТЕОРЕМА (Ирншоу система неподвижных точечных зарядов электрических, находящихся на конечных расстояниях друг от друга, не может быть устойчивой Карно термический КПД обратимого цикла Карно не зависит от природы рабочего тела и являегся функцией абсолютных температур нагревателя и холодильника Кастильяно частная производная от потенциальной энергии системы по силе равна перемещению точки приложения силы по направлению этой силы Кельвина сила (или градиент) будет больше в тех точках поля, где расстояние между соседними поверхностями уровня меньше Кенига кинетическая энергия системы равна сумме двух слагаемых — кинетической энергии поступательного движения центра инерции системы и кинетической энергии системы в ее движении относительно центра инерции Клеро с уменьшением радиуса параллели поверхности вращения увеличивается отклонение геодезической линии от меридиана Кориолнса абсолютное ускорение материальной точки рав1Ю векторной сумме переносного, относительного и кориолисова ускорений Лармора единственным результатом влияния магнитного поля на орбиту электрона в атоме является прецессия орбиты и вектора орбитального магнитного момента электрона с некоторой угловой скоростью, зависящей от внешнего магнитного поля, вокруг оси, проходящей через ядро атома и параллельной вектору индукции магнитного поля Остроградского — Гаусса [для магнитного поля магнитный поток сквозь произвольную замкнутую поверхность равен нулю для электростатического поля <в вакууме поток напряженности его сквозь произвольную [c.283]

В соответствии с изменением механических свойств меняются и жаропрочные свойства сварных соединений, оцениваемые по результатам их испытания на длительную прочность. При высокой исходной прочности заготовок и низком отпуске после сварки при 700° С — 5 ч кривые длительной прочности сварных соединений идут выше соответствующих кривых высокоотпущенного состояния (рис. 112, б). По уровню прочности сварные соединения низкоотпущенных вариантов на 10—15% ниже прочности основного металла, обработанного по тому же термическому режиму. При длительности до разрушения в пределах 10 ч изломы проходят пластично при удовлетворительной величине относительного сужения. В то же время, когда длительность испытания составляет уже несколько тысяч часов, пластичность образцов резко снижается и их разрушение становится хрупким. Поэтому обработка стали и сварного соединения на высокую прочность может рекомендоваться лишь применительно к установкам кратковременного действия со сроком работы до нескольких тысяч часов. В этом случае, несмотря на имеющееся разупрочнение сварного соединения, абсолютное значение его прочности будет достаточно высоким при сохранении удовлетворительной пластичности. [c.207]

При дальнейшей обработке слитков (нагреве, горячей прокатке, промежуточной термической обработке) выявляются различные дефекты (плены, раковины, пузыри и т. п.), связанные главным образом с газонасыщенностью слитка. Образуются и дополнительные дефекты избирательное окисление, закатка окалины, следы от налипшего на валки металла и обдирочного шлифования валков, наклады и т. п. По мере вытяжки вследствие действия геометрического фактора дефекты литья и прокатки уменьшаются в абсолютных размерах и приближаются к noBepxiio TH. Эффективность снятия дефектного поверхностного слоя обработкой резанием по качеству увеличивается, а по расходу металла и трудоемкости по мере прокатки уменьшается, На некотором этапе при дальнейшей вытяжке, особенно холодной деформации (волочении), эти дефекты выходят на поверхность и постепен 1о исчезают, т. е. относительная то.тщина дефектного слоя, достигнув максимума, 1ачинает уменьшаться, стремясь к нулю. Таким образом, при использовании холоднотянутых прутков и проволоки (диаметром 10— 12 мм и менее) и высокой культуре металлургического производства качество поверхности удовлетворяет требованиям технологии штамповки заготовок и эксплуатации деталей. Для более круп шх деталей (диаметром до 25—35 мм), которым соответствует основная доля штампуемых деталей, действие геометрического фактора недостаточно, применение холодного многократного волочения па данном этапе нереализуемо. В зависимости от требований технологии и условий эксплуатации может быть применена штамповка из прутков и проволоки, прошедших калибровку волочением (табл. 1, варианты 2—5) из проката, обработанного на заключительном этапе обдиркой (табл. 1, варианты 5 и 6) или шлифованием (табл. 1, варианты 7 и 8). При использовании наиболее распространенного варианта 3 наблюдаются повышенные отходы из-за растрескивания при осадке, высадке [c.106]

Энергия тепловых колебаний решетки Г 0,03 эВ при 7 = = 300 К. Нулевая энергия электронного газа Ер, сохраняюш[ая-ся при абсолютном нуле температуры, в тепловой шкале соответствует. 50000 К и не может быть передана решетке, тогда -как тепловая энергия решетки частично возбуждает электронную подсистему. Поскольку все электронные уровни, расположенные в энергетической полосе ниже уровня Ферми, заняты, то при тепловом обмене с ядерной подсистемой термически возбуждается только небольшая часть валентных электронов металла, расположенных вблизи верхнего края заполненной части зоны, в тонкой энергетической полосе шириной kT относительно уровня Ферми. Доля этих электронов, равная [c.54]

Смещения критическ 1х температур Ltd зависят от размеров поперечных сечений (толщи(1ы Я и ширины В) (рис. 48 и 49) [2J. Наибольшим ока.зы-вается увеличение вторых критических температур при статическом растяжении с варьированием толщины сечения образца. При этом интервал температур квазихрупких состояний сокращается. Ширина сечения оказывает меньшее влияние на увеличение критических температур, чем толщина сечения. Ударное инициирование трещин (по Робертсону) дает абсолютные значения вторых критических температур примерно на 60—70 С выше, чем при статическом инициировании. Для термически необработанных сварных соединений повышение первых критических температур происходит более интенсивно (в 1,4—1,5 раза), чем для основного металла. При увеличении предварительных пластических деформаций от О до 10 % за счет деформационного старения вторые критические температуры возрастают практически линейно для малоуглеродистых сталей это возрастание приблизительно равно 40 °С. Повышение температур старения при заданной предварительной деформации приводит к монотонному увели-ченшо вторых критических температур с максимумом при 250—300 С (если деформация равна 10 %, Д са i= 80 С), При циклических поврежден.иях, оцениваемых в относительных долговечно стях (отношение числа циклов предварительного нагружения к числу циклов до разрушения), увеличение Д/сд и для малоуглеродистых сталей (долговечность Ш ) происходит по линейной зависимости с коэффициентами пропорциональности соответственно 30— 35 и 40—80. Увеличение долговечности на порядок снижает указанные коэффициенты пропорциональности на 25— 30 %. Малоцикловые повреждения в области температур деформационногв старения (250—300 °С) повышают коэффициенты пропорциональности примерно в 2 раза. [c.71]

С учетом внутренних потерь процесс расширения в двигателе изобразится как Г—2q. Действительный теплоперепад В двигателе будет равен А/1=/11—/12<г = т1огА/го (см. 5.5). Произведение относительного КПД на термический дает нам величину, которая называется абсолютным КПД. [c.235]

Другие методы механических испытаний предусматривают нагрев образцов по термическим циклам сварного шва или око-лошозной зоны. Следует отметить, однако, что деформации при механических испытаниях, как правило, не соответствуют внутренним деформациям при сварке реальных соединений, что отражается на достоверности результатов испытаний [15, с. 190—198]. Помимо этого, получаемые при испытаниях характеристики являются не абсолютными, а скорее интегральными из-за неравномерности распределения деформаций при испытании деформации воспринимаются не только участками образца, находящимися в заданных условиях испытания, а распределяются на некоторой ширине или длине образца в соответствии с прочностными и пластическими свойствами кристаллизующегося или нагретого металла. Определенная таким образом пластичность сплава не характеризует относительную деформационную способность какого-то отдельного участка сварного шва, а определяет возможную деформацию всего соединения в целом. По этим причинам результаты испытаний могут быть с уверенностью распространены только на те случаи сварки реальных конструкций, когда форма сварного шва и температурное поле одинаковы с теми, что были получены на образцах, а температурные границы межкристаллического разрушения и запас пластичности в ТИХ существенно не зависят от скорости деформации. Заметное влияние на результаты испытаний оказывает вид образцов пластичность образцов из основного металла, нагретых до температуры оплавления зерен, ниже пластичности кристаллизующихся образцов. [c.114]

В данной работе изучалась температурная зависимость термического расширения различных по структуре образцов из окислов магния и алюминия и системы магний-алюминиевая шпинель-окись алюминия в интервале температур 1000—2300° С. Измерения проводились в среде аргона при давлении 1 атм. Использованные аппаратура и методика описаны ранее [1, 2]. Образцы были изготовлены в виде пластин длиной 75 мм и сечением 10x5 мм" или цилиндров той же длины, диаметром 3—10 мм. Испытуемые образцы на соответствующих молибденовых электродах вводились в зону нагрева вольфрамового нагревателя, позволявшего получить 2300° С. В основу конструкции и методики положен абсолютный метод измерения термического расширения. Температура образца измерялась оптическим пирометром. Относительная возможная погрешность измерения термического расширения не превышает 5%- [c.87]

Смотреть страницы где упоминается термин К. п. д. абсолютный термический относительный : [c.25] [c.9] [c.101] [c.250] [c.355] [c.65] [c.42] [c.311] [c.97] [c.185] [c.589] [c.36] [c.26] [c.129] [c.139] [c.261] [c.28] [c.95] [c.95] [c.134] [c.16] [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...