Отводы Сила действия потока

Пренебрегая потерей напора и силой тяжести воды, определить момент М сил действия потока, воспринимаемый отводом. [c.388]

Пренебрегая потерей напора и весом воды, определи ь момент сил действия потока, воспринимаемый отводом. [c.370]

Фиг. 117. Сила действия потока на отвод.

Следует особо подчеркнуть тот факт, что уравнение Эйлера позволяет определять газодинамические силы, действующие на расположенные в газовом потоке тела, только по известным параметрам газа на контрольной поверхности, т. е. без проникновения в сущность процессов, происходящих внутри объема газа, выделенного контрольной поверхностью. Форму обтекаемых тел, наличие подвода (отвода) тепла или механической энергии и другие особенности процесса внутри выделенного объема газа, ограниченного контрольной поверхностью, в этом случае знать не требуется. Но нужно иметь в виду, что в вычисленной по уравнению Эйлера суммарной аэродинамической силе действие всех этих факторов автоматически учитывается через их влияние на распределение параметров газового потока по контрольной поверхности. [c.31]

Действие лопаток аналогично действию крыла. Вследствие возникающей на них аэро- или гидродинамической силы они отклоняют поток к внутренней стенке. При обычном расположении лопаток (в виде решетки или концентрического) появляется еще эффект расчленения колена или отвода на ряд более узких и вытянутых по высоте отводов с большим относительным радиусом закругления. При правильном выборе формы, размеров, количества и угла установки лопаток, а также расстояния между ними полностью устраняется возможность отрыва потока от стенок и связанное [c.42]

На рис. 99, а показана схема работы одиночного циклона с тангенциальным подводом потока. Запыленный поток по входному патрубку 1 поступает в корпус 2 циклона. Под действием возникающих при вращении потока центробежных сил частицы золы отжимаются к внутренним стенкам и выпадают в бункера-накопители 3 или непосредственно в золопроводы 4. Очищенный газ отводится из циклона по патрубку 5. С увеличением размера твердых частиц центробежные силы сказываются сильнее и, следовательно, степень очистки возрастает. [c.147]

На рис. 24—V изображен батарейный циклон треста Газоочистка . Работа этого типа золоуловителей основана на центробежном принципе действия. В них твердые частицы из запыленного газа под действием центробежной силы выпадают из потока и зола отводится по течкам в соответствующие бункеры, а очищенные газы направляются к дымососам. [c.371]

Если рассматривать только внешние механические потоки, то их будет два поток, передающийся по валу машины, и заторможенный (реактивный) поток неподвижного статора. Поток, передающийся по валу, подводит к УТ энергию двигателя, если эта точка описывает насос Н, или отводит энергию на преодоление внешних сопротивлений, если эта точка описывает двигатель Д. Реактивный поток возникает под действием внутренних сил, приложенных к статору машины, в том числе вследствие действия на статор уплотнителей, подшипников, сил трения, а также механического действия гидравлических потоков, втекающих в машину и вытекающих из нее. Так как статор неподвижен, то реактивный поток является заторможенным потоком. [c.30]

В 3.4—3.6 рассмотрен частный случай одномерного течения, когда в качестве внешних воздействий использовалось только изменение поперечной площади канала. В общем случае на поток могут действовать подвод или отвод теплоты, массы, механической энергии, силы трення и т. д. [c.68]

Для осветления воды, содержащей грубодисперсные примеси (ГДП), все более широкое применение получают центрифуга и гидроциклоны (рис. 9.1). Их действие основано на использо вании поля центробежных сил, где выделение механических примесей из воды происходит под воздействием этих сил, которые в сотни и тысячи раз превышают силы тяжести, за счет чего увеличивается скорость осаждения частиц. При этом эквивалентно сокращается продолжительность процесса осветления воды и значительно уменьшается необходимый объем центробежного аппарата по сравнению с объемом отстойника. Режим движения жидкости в поле центробежных сил - турбулентный. Передача вращения от периферии внутрь происходит диффузией и конвекцией под действием вращающего момента сил, вязкости и перемещения самой завихренной жидкости. При этом возникают два основных круговых потока внешний, направленный к вершине образующегося конуса, и внутренний, направленный в противоположную сторону, при вращении внешнего потока часть жидкости удаляется через нижнее отводное отверстие, а другая часть отделяется, и, двигаясь радиально, вливается во внутренний поток, к нему добавляется основное количество жидкости у вершины конуса и, изменяя направление, отводится через верхнее отводное отверстие в диафрагме аппарата. В гидроциклоне кроме внешнего и внутреннего вращающихся потоков жидкости образуется третий — воздушный поток (воздушный столб) по оси аппарата. Потоки жидкости направлены по логарифмической спирали. Внешний поток ограничен стенкой аппарата и поверхностью внутреннего потока, который, в свою очередь, ограничен с внутренней стороны воздушным столбом. [c.181]

Запыленный газ, проходя через лопаточную решетку, приобретал многоструйное вращательно-поступательное движение, в результате чего частицы пыли под действием возникающих центробежных сил отбрасывались к наружным стенкам аппарата. Достигая зоны отсасывающего кольца, 15 % газа с концентрированной пылью отводились в какой-либо высокоэффективный пылеуловитель (циклоны небольших размеров и т. д.), где частицы окончательно выделялись из потока. [c.102]

Тепловая труба состоит из герметичного корпуса, внутренние стенки которого выложены фитилем, имеющим капиллярную структуру. Фитиль заполнен жидким теплоносителем, в свободном объеме внутренней полости находится паровая фаза теплоносителя. Тепловой поток передается путем непрерывной циркуляции испаряющегося и конденсирующегося теплоносителя. В результате испарения жидкости в зоне подвода теплоты и конденсации пара в зоне конденсации (отвод теплоты) возникает перепад давлений между концами трубы, пар перемещается вдоль трубы, переносит поглощенную им теплоту. Возврат конденсата происходит по капиллярам фитиля под действием сил поверхностного натяжения. [c.435]

Система с дросселем на выходе (рис. 56,6) отличается от предыдущей тем, что дроссель установлен на сливной магистрали гидродвигателя. В этом случае при любом направлении нагрузки на штоке поршня разрыва потока жидкости произойти не может. При любом направлении движения штока под действием внешней нагрузки поршень будет встречать значительные сопротивления. Если, например, нагрузка действует против направления движения поршня, то внешняя сила должна преодолевать усилие, соответствующее давлению насоса. Если внешняя сила направлена в сторону движения поршня, то увеличению скорости препятствует сопротивление дросселя, через который продавливается жидкость из полости цилиндра на слив. Сопротивление дросселя регулируют открытием проходного отверстия. Закрыв отверстие, можно полностью прекратить движение поршня. В системе с дросселем на выходе, кроме того, тепло, выделившееся при прохождении жидкости через дроссель, отводится в бак, не нагревая гидродвигатель. , [c.115]

Для получения пыли с / 9о<25% на молотковых мельницах устанавливаются центробежные сепараторы, применяемые также на шаровых барабанных и среднеходных мельницах. Схема центробежного сепаратора и направление движения пыли в нем показаны на рис. 5-15. Аэросмесь из мельницы поступает в расширяющийся патрубок и затем в пространство между наружным и Внутренним конусами сепаратора. За счет снижения скорости в этом пространстве происходит выпадение из потока наиболее крупных и тяжелых фракций пыли. Торможение потока производится также отбойной плитой, устанавливаемой в нижней части внутреннего конуса центробежных сепараторов молотковых мельниц. Оставшиеся частицы выносятся потоком в верхнюю часть сепаратора, где установлены поворотные лопатки, регулирующие тонкость пыли. Поток аэропыли в верхней части сепаратора поворачивает и попадает в межлопаточные каналы, образованные регулирующими лопатками. В результате закрутки потока в регулирующих лопатках, обычно устанавливаемых под углом 20—45° к соответствующему радиусу сепаратора, из потока выпадают наиболее крупные фракции пыли. Выпадение крупных фракций происходит под действием центробежной силы, отбрасывающей крупные пылинки к стенкам внутреннего конуса, по которым они оседают вниз и через течку возврата уноса снова поступают в мельницу. Готовая пыль подхватывается потоком и, повернув на угол 180°, отводится через центральный патрубок сепаратора. Если телескопическая насадка опущена, то поток аэросмеси делает дополнительный поворот вниз перед поступлением в центральный патрубок. Это обеспечивает получение пыли более тонкого помола. Одним из основных недостатков центробежных сепараторов при установке их на молотковых мельницах является неравномерный износ бил по длине ротора, а также увеличение габаритов мельничной установки при использовании мельниц, имеющих отношение длины ротора к его диаметру больше единицы. [c.100]

Под действием электрического поля высокого напряжения происходит ионизация дымовых газов. Частицы золы, заряжаясь отрицательным зарядом, притягиваются к положительному (осадительному) электроду. Оседая на нем, частицы золы отдают электроду свой заряд и удерживаются на его стенках за счет сил сцепления, а очищенный от пыли газ отводится в атмосферу. Осевшую на стенках золу периодически стряхивают (при снятом напряжении и отключенном потоке газа) в бункеры 3, расположенные ниже электрофильтров. Степень очистки газов электрофильтрами составляет 90—94%. [c.210]

Сфера применения капиллярно-пористых ППМ в современной технике расширяется в связи с интенсификацией процессов тепло- и массообмена в различных машинах и аппаратах. Возросли тепловые нагрузки, расширился диапазон рабочих температур и давлений. Появилась необходимость отводить от частей аппаратов большие тепловые потоки. Кроме обычных способов охлаждения и нагрева, применяют способы охлаждения, сопровождаемые фазовыми переходами сред (кипение, испарение, конденсация). Найдено, что охлаждение наиболее эффективно при фазовых переходах рабочих жидкостей в ППМ. Теплофизические свойства последних изменяются в широких пределах, а поле капиллярных сил способствует транспортированию жидкости под действием капиллярного потенциала. Это поле зависит от поля гравитации, что очень важно для использования капиллярно-пористых ППМ в условиях невесомости. [c.215]

Все ресурсные испытания проводились с трубами, обеспечивающими возврат конденсата под действием силы тяжести, причем отвод теплоты происходил за счет обдува трубы потоком воздуха, а подвод — путем погружения ее испарительной части в масляную ванну с регулируемой температурой. [c.98]

НИИ через тангенциально установленные лопатки. Вследствие закрутки потока под действием центробежных сил из него выпадают частицы пыли крупнее 0,1—0,2 мм и, осаждаясь на стенках внутреннего конуса, ссыпаются по течке возврата в мельницу. Готовая пыль подхватывается потоком и, повернув под углом 180°, отводится через центральный патрубок сепаратора. [c.99]

Каждый из этих процессов происходит с изменением давления вдоль линии тока циркулирующего теплоносителя. При течении пара по паровому каналу изменение давления происходит как за счет гидравлических потерь, обусловленных трением, так и за счет инерционных эффектов — статическое давление в паре изменяется при вдуве массы пара в поток (испарение) или отводе массы пара (конденсация). Для жидкости, движущейся по фитилю под действием капиллярных сил, давление изменяется главным образом вследствие трения. В зоне испарения и конденсации на границе раздела фаз жидкость — пар помимо капиллярного давления имеет место перепад давления при фазовом переходе, обусловленный динамическим воздействием испаряющегося или конденсирующегося теплоносителя. В лю- [c.11]

На колесо действует два вида радиальных сил гидродинамическая сила от неравномерности параметров потока по окружности выхода из колеса, вызываемой течением в отводе, и подъемная сила в щелевых уплотнениях колеса, аналогичная силе в подшипниках скольжения (в плавающих уплотнениях отсутствует). Подъемная сила вызывается гидродинамической радиальной силой, так как под ее действием возникает прогиб вала, приводящий к эксцентриситету между осью вращения колеса и осью щелевого уплотнения. Если колесо разгружено от гидродинамической радиальной силы, то подъемная сила не возникает. Рассмотрим гидродинамическую радиальную силу и способы ее уменьшения, в том числе до нуля. [c.315]

Простые (конические) циклон и. Газовый поток, тангенциально введенный с значительной скоростью в пространство между цилиндрами Л и В, движется по спирали (фиг. 285). Это движение создает центробежную силу, действием которой взвешенные в газе частицы отбрасываются к стенкам наружного цилиндра. Дальнейший их путь совершается винтообразно по стенкам наружного цилиндра и конуса, из которого они по инерции попадают в сборник осажденных частиц. Обеспыленный газ отводится через внутренний цилиндр, служащий выводной трубой. [c.434]

Стружка отводится и перемещается по каналам под влиянием гидродинамических сил, действующих при обтекании стружки жидкостью. Необходимая для этого гидродинамическая сила создается посредством сообщения потоку СОЖ определенной скорости, которая зависит от ряда факторов вида и объема стружки, плотности и вязкости СОЖ, конструктивных параметров инструмента и др. Вид стружки и ее форма влияют на режим ее обтекания, на силу лобового сопротивления и подъемную силу. Объем стружки определяет объемную концентрацию р, которая при Р > 0,01 уже влияет на режим обтекания стружки, что необходимо учитывать при выборе скорости потока СОЖ [91. С увеличением плотности и вязкости СОЖ гидродинамические силы возрастают, но одновременно увеличиваются потери давления в системе подвода-отвода СОЖ, а следовательно, затраты энергии на стружко-отвод. От геометрии заточки и конструкции инструмента зависят размеры и форма стружки и связанные с этим размеры стружкоотводного канала, что в совокупности определяет стесненность движения и режим обтекания стружки. Влияние режима резания проявляется главным образом через вид, форму и объем снимаемой стружки. Установлено [32, 59, 61, 631, что скорость потока СОЖ должна быть в 5—8 раз больше скорости схода стружки с учетом ее усадки. Надежный отвод стружки обеспечивается за счет получения мелкой дробленой стружки, выбора соответствующих размеров поперечного сечения каналов и назначения необходимой скорости потока СОЖ (расхода Q). Обеспечение надежного стружкоотвода является сложной задачей, при решении которой приходится учитывать всестороннее влияние факторов и выбирать их оптимальные значения. Например, при выборе сечения канала для отвода стружки в инструменте необходимо учитывать, что при увеличении сечения канала создаются условия для беспрепятственного прохода стружки, но вместе с тем снижается жест- [c.75]

С 1895 г. началось применение роговых разрядников для защиты воздушных линий- от перенапряжений. Poro-образные элементы отводили дугу в определенном направлении от места ее возникновения и благодаря тому, что дуга удлинялась и охлаждалась, способствовали ее гашению. В 1897 г. фирма Броун-Бовери сделала патентную заявку на выключатель с рогообразными контактными элементами. Схема, представленная на рис. 13-27, иллюстрирует принцип действия этого выключателя. Один ин рогообразных контактов (левый) был неподвижным, а второй мог поворачиваться вокруг горизонтальной оси. При размыкании контактов возникавшая дуга под действием электродинамических сил и потоков нагретого воздуха выдувалась вверх. При этом длина дуги увеличивалась, сопротивление дугового промежутка возрастало кроме того, процессу деионизации дугового промежутка спосо1бствова-ло интенсивное охлаждение дуги при ее движении в воз--духе. [c.639]

Чтобы выяснить назначение щелеобразного отростка напорного отверстия насоса ВС-0,5/18, было проведено испытание на воздухе насоса с заглушенным отростком. Испытания показали, что самовсасывающая способность резко ухудшилась. Так, при отсасывании воздуха из емкости объемом 12 л за 150 с был создан вакуум всего 16,6 кПа вместо 82 кПа при открытом щелеобразном отростке. Таким образом воздух вытесняется из межлопаточного пространства главным образом через щелеобразный отросток. На рис. 79 показан меридиональный поток жидкости в выходном сечении канала насоса. Благодаря тому, что центробежные силы, действующие на жидкость в колесе, больше, чем в канале, жидкость из колеса вытесняется в канал и почти полностью заполняет его сечение. При этом воздух скапливается во внутренней части межлопаточного пространства колеса и не может выйти в отвод насоса через тангенциальную часть напорного окна. У напорного окна жидкость в канале тормозится противодавлением в напорной камере, выходит из канала в ячейки колеса, сжимает газ и выталкивает его в щелеобразный отросток. Наклон кромки напорного окна к ра- [c.136]

Шульц-Грунов свидетельствует о противоположном осевом перемещении периферийно расположенных масс газа и масс газа, находящихся в приосевой области камер энергоразделения. В этом случае на фанице раздела потоков, движущихся противоположно, возникает свободная турбулентность. Пристенная турбулентность во вращающихся потоках газа проявляется значительно интенсивнее, чем при прямолинейном течении, но в процессе энергоразделения ей отводится меньщая роль. Шульц-Грунов, ссылаясь на Ричардсона [249], считает, что частицы газа, расположенные на более высоких радиальных позициях, в процессе турбулентного движения могут перемещаться к оси, а приосевые перескакивать на более высокие радиальные позиции. Частицы, перемещающиеся к центру, должны произвести работу против центробежных сил, так как они плотней приосевых. Частицы, перемещающиеся к периферии, должны произвести работу против сил, вызванных фадиентом давления. Эта механическая работа осуществляется в центробежном поле за счет кинетической энергии турбулентности, которая в свою очередь входит в общую кинетическую энергию направленного течения, т. е. элементы газа, перемещающиеся за счет радиальной составляющей пульса-ционного движения с одной радиальной позиции на другую, могут рассматриваться как рабочее тело холодильной машины, обеспечивающей под действием турбулентности перекачку энергии от приосевых слоев к периферийным. Физический процесс энергоразделения имеет аналог среди атмосферных явлений. Шмидт [256] показал, что в атмосфере тепло переносится от бо- [c.161]

Если подвижное звено соединено с источником (или потребителем механической энергии --- в зависимости от направления потока энергии) посредством муфты (рис. 5.5, а), то внешним силовым фактором является неизвестный момент М. Если же подвод (или отвод) энергии осуществляется через зубчатую или фрикционную передачу (рис. 5.5, б,в), то внешним силовым фактором будет не известная но модулю сила f. Расположение линии действия силы f определяется либо геометрией зубчатой передачи (углом зацепления (t,.), либо проходит через точку соприкосновения фрикционных катков касательно к их рабочим поверхностям. При ременной передаче (рис. 5.5, г) внешний силовой фактор представлен уже не одной, а двумя неизвестными по модулю силами fi и F2, связанными между собой формулой Эйлера [1]. Поэтому внешний силовой фактор по-прежнему один раз неизвестен. Линии действия сил fi и / > определяются положением ведущей и ведомой ветвей ременной передачи. Если же подвижное звено первичного механизма совершает прямолинейно поступательное движение (рис. 5.5, д), то внешним силовым фактором является неизвестная по модулю сила F, действующая обычно вдоль направляющей поверхности. Таким образом, и здесь внешний силовой фактор один раз неизвестен. [c.185]

Наиболее эффективным и надежным способом интенсификации теплообмена при кипении является применение пористых металлических покрытий. При этом пористая структура образуется либо в результате покрытия поверхности трубы тонкими металлическими сетками, либо нанесением на нее металлического порошка определенной зернистости. При этом образуется пористый слой с разветвленной системой сообщающихся между собой капиллярных каналов, через которые происходят эвакуация пара и подпитка пористой структуры жидкостью, подтекающей сюда под действием сил поверхностного натяжения. Кипение происходит как внутри пористого покрытия, так и на его поверхности. Высокая ннтен-сивность теплообмена свидетельствует о том, что пористая структура создает весьма благоприятные условия для зарождения и роста паровых пузырей. Например, авторы работы [137] указывают, что при кипении н-бутана (р= 1,27-10 Па) на гладкой трубе образование паровых пузырей по всей ее поверхности наблюдалось только при = 35 кВт/м2, а дд трубе с пористым покрытием вся поверхность трубы была занята паровыми пузырями уже при 7=1,5 кВт/м . Эти и многие другие опыты показали, что устойчивое развитое кипение на поверхностях с пористыми покрытиями устанавливается при весьма незначительных температурных напорах (перегревах жидкости). Основной причиной этого является то, что в данном случае поверхности раздела фаз возникают внутри пористого слоя [54, 130, 146]. При выбросе паровой фазы из пористой структуры в последней всегда остаются паровые включения, в которые испаряется тонкая пленка жидкости, обволакивающая стенки капиллярных каналов [54, 130]. В соответствии с моделью автора [14G] испарение микропленки происходит по всей поверхности капиллярного канала, высота которого равна толщине пористого покрытия. Таким образом, элементы пористой структуры сами являются центрами зарождения паровой фазы. Так как диаметр капиллярных каналов (10- —10 м) больше критического диаметра обычного центра парообразования, то испарение пленки в паровые включения или с поверхности капилляра требует значительно меньшего перегрева жидкости. Не менее важное значение имеет и то, что в пористой структуре перегрев поступающей в капилляры жидкости происходит в условиях весьма высокой интенсивности теплообмена. Действительно, при таких малых диаметрах капилляров движение жидкости в них всегда ламинарное. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется из условия (ас ) Д = 3,65. При диаметре капилляров 10- —10 м значение а получается равным 5-103—5-Ю Вт/(м2-К). В условиях сильно развитой поверхности пористого слоя только за счет подогрева жидкости можно отводить от стенки весьма большие тепловые потоки. Снижение необходимого перегрева, а также интенсивный подогрев жидкости существенно уменьшают время молчания центров парообразования, что также способствует интенсификации теплообмена на трубах с пористыми структурами. [c.219]

По принципу действия выносные сепараторы можно разделить на три типа циклонные, сепарация в которых происхо,днт за счет действия центробежных сил на частицы влаги в закрученном потоке влажного пара поверхностные, которые имеют в качестве сепарационных элемен тов жалюзи, пластины различной конфигурации и сетки пленочные сепараторы, осуществляющие отвод влаги за счет уменьшенпя скорости и изменения направления течения влажного пара. [c.188]

В беспоплавковом конусном классификаторе подлежащая разделению пульпа подается в приемную воронку 5 и через диафрагму б поступает в корпус I, в котором под действием силы тяжести твердые частицы делятся на две фракции (рис. 3.1.8). Мелкая фракция уносится восходящим потоком вверх и через порог 4 поступает в карман 2, откуда через желоб 3 отводится по назначению. [c.214]

Перспективно рещение прямоточного батарейного циклона типа ЦКТИ (рис. 3.2.27). Пылегазовый поток из камеры / запыленного газа поступает в оборудованные винтовыми за-вихрителями 2 элементы, в которых под действием центробежных сил концентрация пыли перераспределяется по сечению элемента (возрастает у стенок и уменьшается в центральной части). Обеспыленный поток из центральной части элемента отводится в камеру 3 очищенного газа. Периферийный слой газа, обогащенный пылью, через торцовое кольцо элемента отсасывается вентилятором 5 и, пройдя пылеуловитель 4, возвращается в камеру запыленных газов. [c.295]

Идеальный цикл турбокомпрессорного реактивного двигателя в диаграмме р—V изображен на фиг. 49 а—с — сжатие встречного потока воздуха з диффузоре с —с — дополнительное сжатие воздуха в компрессоре с—2 — изоб оное сгорание топлива в камгре сгорания (изобарный подвод тепла) г—п — расширение а турбине, приводящей в действие компрессор п — е — расширение в сопле, создающем реактивную силу е—а —условное изобарное замыкание цикла (изобарный отвод тепла). [c.131]

Гидроциклон имеет корпус 1 с патрубками для подвода и отвода жидкости и стабилизатором потоков (см. рис. 8.13). При помощи фланцев корпус 1 соединен с коническим корпусом 4, на вершину которого навернут наконечник 5 с дросселирующим отверстием и гасителем завихрений. Герметичность гидроциклона обеспечивается уплотнительным кольцом 3 и болтовым соединением 2. Очищаемая жидкость I подается под давлением в корпус 1 через патрубок подвода переменного сечения и, преобразуя часть потенциальной энергии в кинетическую, с большой скоростью поступает в спиральный канал корпуса 4, приобретая вращательное движение. Таким образом, возникает внешний круговой поток, периферийная часть которого смещается вниз к вершине корпуса 4 и наконечнику 5. При этом возникают центробежные силы, под действием которых частицы механических примесей смещаются от оси гидроциклона к его стенкам по спиральной траектории и через дросселирующее отверстие выбрасываются из него III). Гидроциклон устанавливают строго в вертикальном положении с направлением патрубка выхода очищенной жидкости II вверх. На трубопроводе подачи очищаемой жидкости должен быть установлен предохранительный клапан для поддержания необходимого перепада давления. [c.451]

В насосе с одновитковым спиральным отводом (см. рис. 3.10) давление и скорость по окружности выхода из центробежного колеса равномерны только вблизи расчетного режима (рис. 5.19, 5.20). Для расходов, меньших расчетного, сечения спирального отвода оказываются перерасширенными (см. разд. 3.1.4.2). Поэтому поток в отводе тормозится и давление по длине спирального сборника возрастает. При этом нарушается радиальная симметрия потока — со стороны выходной части сборника на колесо действует повышенное давление. Это приводит к возникновению на колесе радиальной силы, направленной со стороны выходных сечений сборника. [c.315]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...