Система средней линии

Система отсчета, в которой в качестве базовой линии выбрана средняя линия профиля, называется системой средней линии или системой М (сама средняя линия обозначается, как указывалось ранее, буквой т). [c.13]

Принятая ГОСТом система средней линии вызывает необходимость рассматриваемый профиль поверхности разбивать ка участки, длина которых называется базовой длиной и обозначается по ГОСТу буквой I. Базовые длины устанавливаются соответственно технологическим видам обработки данной поверхности. ГОСТом принято шесть значений базовых длин 0,08 0,25 0,8 2,5 8 и 25 -м-и и даны рекомендации, каким из значений этого ряда следует пользоваться при измерении того или иного класса чистоты. [c.112]

Числовые значения шероховатости поверхности определяют от средней линии профиля m (базовой линии), имеющей форму номинального профиля и проведенной так, что в пределах базовой длины среднее квадратическое отклонение профиля до этой линии минимально. Система отсчета, в которой в качестве базы выбрана средняя линия профиля, называется системой средней линии. [c.99]

Определение средней линии, полученное из условия минимума суммы квадратов расстояний точек профиля до этой линии, является основным в системе определения шероховатости по профилю, известной под названием система средней линии . В зависимости от величины базовой длины / будут изменяться числовые значения параметров, Н и т. и [c.14]

В качестве примера трактовки системы средней линии за рубежом рассмотрим некоторые положения норм DIN 4760. Полный профиль [c.16]

Наряду с наиболее распространенной системой средней линии в последнее время предложен ряд других систем оценки неровностей поверхности изделий, из которых необходимо прежде всего указать на систему огибающей линии и систему разностей. [c.17]

Щуповой метод необходимо рассматривать в связи с существующими системами определения шероховатости поверхности и прежде всего с системой средней линии. [c.159]

Систему отсчета шероховатости от средней линии профиля называют системой средней линии (системой М). [c.386]

Количественная оценка шероховатости по ГОСТ 2789—59 производится по системе средней линии (система М ). [c.169]

Проект стандарта Шероховатость поверхности основывается на системе средней линии. [c.42]

Существует несколько систем определения числовых значений шероховатости поверхности. Рассмотрим системы средней линии (система М) и огибающей линии (система Е). [c.51]

В основу отечественной системы (ГОСТ 2789—59), так же как и рекомендаций 150 ТК—57 Качество поверхностей , положена система средней линии. [c.51]

Профиль поверхности (профилограмма) показан иа рнс. 1. В основу нормирования и количественной оценки шероховатости поверхности положена система средней линии профиля т — система М. Средняя линия профиля — базовая линия, имеющая форму номинального профиля и проведенная так, что в пределах базовой длины среднее квадратическое отклонение профиля до этой линии минимально. [c.42]

Существует несколько систем определения числовых значений параметров шероховатости поверхности система средней линии (система М), огибающей линии (система Е) и др. [c.119]

Числовые значения шероховатости поверхности определяют от единой базы, за которую принята средняя линия профиля и проведенная так, что в пределах базовой длины среднее квадратическое отклонение профиля до этой линии минимально. Систему отсчета шероховатости от средней линии профиля т называют системой М. Количественно шероховатость поверхности устанавливают независимо от способа ее обработки. По системе Л/шероховатость поверхности можно оценивать одним или несколькими параметрами средним арифметическим отклонением профиля Ка, высотой неровностей профиля по десяти точкам Кг, наибольшей высотой профиля, средним шагом неровностей профиля по вершинам, относительной опорной длиной профиля. Параметр Ка является предпочтительным. [c.290]

Отклонение профиля у в системе М — расстояние между любой точкой профиля и средней линией, измеренные по нормали, проведенной к средней линии через эту точку профиля. [c.290]

Решение. Поместим в вершинах четырехугольника одинаковые массы. Центр масс такой системы должен быть в пересечении средних линий четырехугольника. Этот же центр масс должен делить пополам отрезок, соединяющий середины диагоналей.О [c.44]

Перед насыщением пористой среды моделью нефти производилось глубокое вакуумирование этой сре.ды и всей системы коммуникационных линий экспериментальной установки. Остаточное давление при этом доводилось до 1 мм рт. ст. Вакуумирование в среднем продолжалось от трех до четырех часов. Эксперименты проводились как с наличием в поровом пространстве связанной воды, так и без нее. [c.28]

Система из нитей трех различных направлений будет геометрически неизменяема, поэтому современные композиты выкладываются таким образом, чтобы было не менее трех направлений армирования. Если принять за ось Xi среднюю линию пластины, то обычная укладка — это укладка в четырех направлениях под углами к этой оси О, л/2, ф. При чередовании слоев следует сохранять симметрию относительно средней плоскости, чтобы растяжение не сопровождалось изгибом. Варьируя количество слоев той или иной ориентации и меняя угол qi, можно в известном смысле оптимизировать конструкцию, выбирая же- [c.709]

Чтобы избавиться от указанных недостатков и облегчить применение ЭЦВМ, выведем уравнения для определения составляющих скорости трехмерного пространственного потока в системе ортогональных криволинейных координат. Для решения задачи считаются заданными угловая скорость вращения насоса o форма проточной части гидротрансформатора в меридиональном сечении геометрия лопастных систем рабочих колес, определяемая радиусами Д, углами Р, 7 и ф (рис. 40) распределение меридиональной составляющей абсолютной скорости за одним из колес режим работы, характеризуемый передаточным отношением напор, создаваемый насосом, и расход в проточной части, определяемые предварительно расчетом по средней линии гидравлические потери в проточной части число лопастей в рабочем колесе. [c.93]

В начале расчета еще неизвестна длина лопасти по средней линии тока, поэтому можно в первом приближении рассмотреть отношение средней линии тока меридионального сечения к выходному шагу лопастной системы 2 [c.121]

После того как на основании баланса энергии прокорректированы сечения лопастной системы по средней линии тока, производится построение скелетной поверхности лопасти. [c.161]

Расчет дан без учета давления питания. За исходное принято давление перед лопастной системой насоса, равное ря1 = О- Поэтому на характеристиках распределения давлений вдоль средней линии тока (рИс. 66) и поперек потока в сечении О — О" рис. 67) значения давлений получились меньше нуля. [c.172]

Рассмотрим более подробно треугольники скоростей и их построение для лопастной системы из условий осредненного потока по средней линии тока с учетом отклонения и стеснения потока (рис. 128). [c.237]

Решетка профилей изображена на рис. 3.6, б. Направление оси решетки совпадает с осью и цилиндрической системы координат, ось 2 — с осью компрессора. На входе в решетку направление потока не всегда совпадает с направлением средней линии профиля, в результате чего появляется так называемый угол атаки t = = Pip—Pi- На выходе из решетки поворот потока оказывается меньшим, чем поворот средней линии профиля. Угол отставания потока для применяемых значений шага составляет Ар = Рзр—Р2 = = 3 -f- 5°. [c.227]

Это важное обстоятельство можно пояснить на простом примере. Рассмотрим гипотетическую систему из трех точек профиля (рис. 7, а). Эти точки имеют координаты (1 3), (2 2) и (3 4) в некоторых одинаковых единицах длины. Следовательно, коэффициент сжатия = 1. Примем = 1, что не изменяет общности. Ось и , как легко заметить, непосредственно является средней линией для этой системы и составляет угол ф = 45 " с первоначальной осью абсцисс, соответствующей направлению перемещения бумажной ленты при записи профилограммы. Вычислим, например, используемую для определения распространенного на практике параметра шероховатости поверхности сумму 2]1 1 1/1 абсолютных значений отклонений наших точек от средней линии [c.21]

Увеличение ординат, отсчитываемых от средней линии нашей (практически любой) системы точек профиля, составляет 45% увеличения Ьу, примененного при записи профилограммы. [c.23]

Огибающая линия (система Е). В некоторых странах наряду со средней линией регламентирован другой способ проведения базовой линии профиля в пределах базовой длины. Полученную этим способом базовую линию вместе с определяемыми от нее параметрами шероховатости поверхности называют системой огибающей линии или системой Е. Базовая линия системы Е в пределах базовой длины совпадает не с формой номинального профиля, а с огибающей линией, получающейся обкатыванием реального профиля окружностью достаточно большого радиуса (например, равного = 25 мм). Выбирая разные радиусы окружности, можно выделить волнистость (например, при радиусе % = 250 мм) и погрешность формы (при Г[ = оо). [c.27]

ОШР-ГР позволяет записывать профилограммы прямолинейных участков поверхности в прямолинейных координатах на длине от 2 до 25 мм (с бесступенчатым регулированием) с вертикальным увеличением до 100 000 и с горизонтальным увеличением до 20 000, причем может записываться как совместно, так и раздельно шероховатость и волнистость поверхности. На тех же участках с помощью прибора можно измерять при постоянной трассе интегрирования общую высоту неровностей, глубину сглаживания (расстояние от вершин выступов до средней линии), среднее арифметическое отклонение Яа и среднее квадратическое отклонение Яд (Яск) при базовых длинах 0,25 0,75 2,5 и 5 мм, а также несущую часть профиля tp в процентах от длины его на расстоянии от наибольших выступов р = 0,1 0,25 и 0,6 мкм). Модель профилометра 51Е позволяет измерять параметры шероховатости по системе огибающей линии. [c.153]

После определения положения средней линии (линии ортогональной регрессии) на профилограмме аналитическим путем можно пересчитать координаты рассматриваемых п точек профиля по формулам (5) или непосредственно измерить ординаты в новой системе координат, ось абсцисс в которой совпадает со средней линией профиля. Однако эта процедура себя оправдывает только при автоматическом считывании профилограмм, например с помощью считывающего устройства типа Силуэт , и при последующей обработке результатов считывания на ЭВМ. В обычных условиях, когда отклонение по углу глазомерной центральной линии от линии ортогональной регрессии не превышает 5°, а погрешности обычных измерений ординат составляют 0,5— 5% (см. указанный выше раздел п. 2 гл. I), можно принять [c.164]

Максимальная шероховатость max согласно стандарту ЧСН 01 4450 есть расстояние между двумя линиями, параллельными средней линии, одна из которых проходит через вершину самого высокого выступа, а вторая — через самую низкую точку углубления измеренного профиля на длине измеренного участка она должна быть как минимум на 20% меньше общей толщины системы лакокрасочных покрытий. [c.110]

Наибольший интерес представляют системы контроля точных размеров, а также комплексные системы контроля, охватывающие все стадии технологического процесса. В системах активного контроля, предназначенных для использования в автоматических комплексах из агрегатных станков, при выполнении расточных операций с жесткими допусками в целях компенсации погрешностей измерения, возникающих из-за изменения температуры окружающей среды, на измерительных позициях устанавливают калиброванные кольца, изготовленные из того же материала, что и обрабатываемая деталь. Измерительная головка контролирует диаметры обрабатываемого отверстия и калиброванного кольца. Результаты измерения обоих диаметров передаются в электронный блок сравнения. Поле допуска разделено на четыре зоны, расположенные симметрично относительно средней линии, которой соответствует размер калиброванного кольца. Две внутренние зоны составляют по 30 % от поля допуска, две наружные зоны — по 20 %. При эксплуатации комплекса границы зон могут быть сдвинуты. Если разность сигналов свидетельствует о том, что фактический размер обработанного отверстия укладывается в границы внутренних зон, то сигнал на подналадку резца [c.10]

Осевую растягивающую нагрузку создавали гидравлическим плунжером и рычажной системой. Модель была установлена в нагрузочной раме так, что линия действия приложенного усилия совпадала со средней линией зубьев резьбы. Это имитировало осевую составляющую нагрузки в объемной детали. [c.313]

Аппроксимация петель магнитного возврата. У любого магнита, прошедшего магнитную стабилизацию, рабочая точка, определяющая его магнитное состояние, находится на петле магнитного возврата. Поэтому знание наклона петли магнитного возврата и ее раствора существенно необходимо при проектировании любой магнитной системы. Раствор петель у всех современных магнитно-твердых материалов оказался значительным. При расчетах магнитных систем их можно не учитывать и заменять петли магнитного возврата средними линиями. Можно считать, что у всех магнитнотвердых материалов линии магнитного возврата достаточно хорошо аппроксимируются прямыми, параллельными касательной к кривой размагничивания В = / (Я) в точке с координатами В = Вг, Н = 0. [c.47]

Для определения средней линии, относительно которой формируется процесс изменения дисперсии выхода координаты х , рассмотрим частотную характеристику /-й обобщенной координаты (1.39). Так как система узкополосна, то значительные изменения этой величины будут в области собственных частот (о 2/. Поэтому квадрат модуля комплексного коэффициента передачи для средней линии процесса может быть записан в форме [c.18]

Приведем теперь формулы для вычисления средней линии процесса установления дисперсии гидродинамического давления р (О и результирующей гидродинамических сил (t). Формулы для (р2 (t)) и (Хг (t)) выведены при тех же предположениях и допущениях, что и формула (1.79). Величины (t)) и (X (t)) в переходном режиме имеют такой же характер, как и величина ( )) (рис. 4). Вывести приближенные формулы для дисперсии р (t) и Х (t), приняв спектральную плотность постоянной в пределах полос пропускания системы, не удается, так как степени числителя и знаменателя комплексного коэффициента передачи для р (i) и Х (i) (по оз ) одинаковы [c.31]

В аэродинамике профиля крыла, обтекаемого установившимся несжимаемым потоком, важной задачей является расчет аэродинамических коэффициентов тонких слабо изогнутых профи-.аей, расположенных под малым углом атаки. Течение около таких профилей маловозмущенное, поэтому обтекание профиля можно рассчитать, заменив его системой вихрей, непрерывно распределенных вдоль средней линии профиля. Метод, основанный на замене профиля системой вихрей, предполагает, что поперечные размеры профиля малы по сравнению с длиной хорды профиля, т. е. фактически рассматривается обтекание не собственно профиля, а его средней линии. [c.161]

Имея разложения (38) — (39), вычисляем энергию деформации и кинетическую энергию для каждой отдельной ячейки. Последующее осреднение по ячейке дает среднюю энергию, полностью определяемую своим значением в центре волокна. После этого осуществляется завершающий этап перехода от системы дискретных ячеек к однородной континуальной модели, который состоит во введении полей кинематических и динамических переменных, непрерывных по всем координатам. Значения этих переменных на средних линиях волокон совпадают со значениями соответствующих параметров, вычисленными для системы дискретных ячеек. Следовательно, кинетическую энергию и энергию деформации, подсчитываемые так, как это описано выше, можно интерпретировать как плотности энергий для вновь введенной непрерывной и однородной среды. Плотность энергии деформации содержит не только члены, зависящие от эффективных модулей, но и члены, зависящие от некоторых констант, включающих характеристики как физических, так и геометрических свойств компонентов композита (т. е. от эффективных жесткостей ). Этим и объясняется название теории — теория эффективных жесткостей . Определяющие уравнения этой теории были получены при помощи принципа Гамильтона в совокупности с условиями непрерывности и с использованием множителей Лагранжа. Аналогичная теория для композитов, армированных упорядоченной системой прямоугольных волокон, была разработана Бартоломью и Торвиком [11]. [c.377]

Система автоматических линий для механической обработки коленчатого вала средних размеров. Коленчатый вал дизельного двигателя (см. рис. 32, а) — V-образный восьмицилиндровый угол взаимного расположения шатунных шеек (см. рис. 32, б) — 90° заготовка — поковка массой 96 кг твердость НВ 248—286 длина обработанного коленчатого вала 790,5 д , мм диаметр описанной окружности 258 оММ. Упрочняющая обработка шатунных и коренных шеек — закалка шеек ТВЧ [c.79]

Точное определение дисперсии с помощью этой формулы представляет значительные трудности. Его можно существенно упростить, сделав некоторые допущения пренебрежем взаимной корреляцией между формами поверхностных волн примем, что спектральная плотность в пределах полос пропускания системы постоянна, и учтем, что v , < 1 и что стационарная часть (ш) комплексного коэффициента передачи имеет существенное значение только в окрестности резонансной частоты со = oyi,. В результате упрощений получим приближенную формулу для средней линии процесса установления в переходном режиме [2] [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...