Заменяющий профиль

Координаты центра дуги, заменяющей профиль фрезы [c.619]

Перемежающиеся перемещения продольных и поперечных салазок в нужной последовательности получаются путем соответствующего расположения намагниченных полосок на магнитной ленте А. В первой строке магнитная полоска расположена на дорожке, управляющей перемещениями продольных салазок, во второй строке — на дорожке, управляющей перемещениями поперечных салазок, и т. д. Полоски фиксируются на магнитной ленте в нужной последовательности с помощью вычислительной машины, называемой интерполятором. Интерполятор готовит окончательную программу на основе первичной программы. В первичную программу входят данные, определяющие положение начала и конца каждого из прямолинейных отрезков, заменяющих профиль детали. Например, для начала отрезка аб х = О я у = О, а для конца X = Xi и у = и т. д. Эти расстояния называются координатами опорных точек. На основе первичной программы 188 [c.188]

Заменяющий профиль 224 Запас газодинамической устойчивости 90, [c.386]

Это можно установить из следующих соображений. Пусть центр кривизны соприкасающегося участка профиля в рассматриваемом положении находится в точке В (рис. 26.23). Строим заменяющий [c.535]

Для определения отрезка х построим заменяющий механизм. Для этого вместо высшей пары введем дополнительное звено 3 о вращательной парой в центре О кривизны профиля кулачка в точке Ах и поступательной парой А, образованной со звеном 2 (толкателем). [c.176]

Решение. Для переходной точки теоретического профиля кулачка можно построить два заменяющих механизма с низшими парами кулисный (рис. 5.1, д), если точку В отнести к прямолинейному участку, и четырехшарнирный (рис. 5.1, ж), если точку В отнести к криволинейному участку. [c.90]

Рассмотрим для примера структуру механизма перемещения крышки вулканизатора (рис. 1.18, а). Кривошип АВ шатуном ВС соединен с рычагом СО. Последний траверзой ЕР соединен с крышкой 6. На кривошипном валу жестко закреплен также кулачок 2, находящийся в контакте с роликом 7 крышки. При замене высшей пары 2—7 на прямолинейном участке профиля кулачка (р = оо) ползуном Т получаем схему заменяющего механизма (рис. 1.18,6). Формула строения механизма с параллельным соединением кинематических групп на данном участке цикла имеет вид [c.36]

Профиль кулачка механизма (рис. 146, а) описан несколькими дугами окружностей разных радиусов. Для каждого из участков профиля, очерченных одной и той же дугой, может быть построен свой заменяющий механизм, который заменяет исходный в течение того периода времени, когда работает соответствующий участок профиля. [c.198]

Простейшая заменяющая кинематическая цепь будет состоять из одного звена и двух пар пятого класса. В механизме, показанном на рис, 1.5, а, в соответствии с условием (1.3), высшую пару В можно заменить звеном с двумя вращательными парами. Размеры этого звена определяются положением центров этих пар, которые должны совпадать с центрами кривизны профилей звеньев / и 2 в точке их касания. [c.12]

Таким образом, ошибка положения ведомого звена кулачкового механизма равна разности между ошибкой положения ведомого звена заменяющего шарнирного четырехзвенника и ошибкой положения центра кривизны профиля ведомого кулачка. [c.340]

Следует подчеркнуть, что наличие в машине запасных частей, которые заменяются при межремонтном обслуживании или при текущих плановых ремонтах, накладывает отпечаток и на конструкцию машины. Помимо удобства демонтажа и установки заменяемой части необходимо, чтобы заменялся как можно меньший по массе и простой по конфигурации узел. Это часто связано с применением специальных конструктивных решений, которые упрощают в удешевляют ремонт и эксплуатацию машины, а также производство запасных частей. Например, при износе сложного кулачка может заменяться не весь кулачок, а лишь изношенная часть профиля, при смятии отверстий под пальцы у рычагов и многозвенных механизмов должен заменяться не рычаг, а его головка или втулки под отверстия и т. п. [c.552]

Перейдем теперь к рассмотрению графического приема определения радиуса кривизны точек профиля кулачка коромысловой схемы, также основанного на использовании заменяющего шарнирного механизма. В данном случае таким заменяющим шарнирным механизмом будет не кривошипно-шатунный нецентральный механизм, а четырехзвенный шарнирный. [c.381]

На рис. 395, а изображен кулачковый механизм коромысловой схемы, а на рис. 395, б — заменяющий его шарнирный механизм. Длина шатуна в этом механизме равна расстоянию АС на схеме рис. 395, а, причем точка С — есть центр кривизны рабочего профиля кулачка в точке В — точке контакта кулачка с роликом, следовательно, [c.381]

Можно показать, что рассмотренный прием построения центров и радиусов кривизны профилей, основанный на приеме заменяющего механизма, в данном частном случае совпадает со способом построения радиусов кривизны траектории, получающейся от перекатывания вспомогательной окружности г по начальным окружностям и Га- Поскольку такими траекториями будут циклоидальные кривые— гипоциклоида при внутреннем перекатывании окружности и эпициклоида при внешнем перекатывании, то зацепление и носит название циклоидального. [c.400]

Пример. Пусть соприкасающиеся профили I и II образуют пару IV класса и имеют произвольное очертание (фиг. 34). В точке С касания профилей проведена к ним нормаль точки О, и Oq - центры кривизны профилей, соединённые фиктивным звеном 3, входящим в две низшие кинематические пары V класса. Мгновенное движение основного механизма может быть теперь воспроизведено заменяющим шарнирным механизмом АО,О,А, [c.7]

Требуемая толщина зубьев фрезы S выдерживается по среднему цилиндру (фиг. 424, в). Поэтому, прямая, заменяющая профиль, фактически совпадает не с секущей профиля 5, проходящей через расчетные точки и С, а проходит параллельно ей — прямая 4, через точку профиля Е, лежащую на среднем расчетном цилиндре фрезы. Это приводит к увеличению толщины зуба фрезы на ножке и головке против теоретических размеров 2. Такая фреза вместо требуемого профиля зуба колеса 1 образует профиль большей кривизны 5, подрезанный на ножке и срезанный по головке зуба, что благоприятно сказывается на условиях зацепления влияние получаемой модификации профиля зуба колеса аналогично влиянию среза профиля исходного контура, установленному ГОСТо.м 3058-54 (см. кривую I—I на фиг. 425). [c.706]

Первый интеграл имеет простой смысл. Чтобы уяснить его, отнесем крыло к системе координат Oxyz, где Оу направлена по размаху крыла, Ох — по направлению главного потока и Oz — по нормали к плоскости хОу (фиг. 15.8). В каком-нибудь сечении, параллельном средней плоскости xOz, как показано на фиг. 15.3, вихревой слой, заменяющий профиль, имеет общую площадь своего поперечного сечения, равную Од. Таким образом, можно написать [c.187]

Однако для определенности движения толкателя 2 достгиочно задать одно независимое движение кулачку I. Лишнюю (местную, локальную) степень свободы создает круглый ролик 3, так как его вращение вокруг своей оси D не влияет на движение других звеньев. Работа механизма не изменится, если ролик удалить, а профиль кулачка выполнить по эквидистанте (штриховая линия на рис. 1.4, а). Тогда толкатель 2 образует с кулачком / высшую пару >. Для заменяющего механизма (рис. 1.4,6) W = 3-2 2 2 — -1 = 1. [c.9]

Рассмотрим плоский трехзвенный механизм (рис. 1.5, а). Профили элементов высшей пары А имеют форму окружностей с центрами в точках С и D и радиусами и г . При движении механизма точка касания А звеньев / и 2 меняет свое положение как на профилях звеньев, так и на неподвижной плоскости, связанной со стойкой 3. При этом расстояние D = г - - = onst не изменяется и рассматриваемый механизм является кинематически эквивалентным четырехзвенному механизму с вращательными низшими парами О, С, D, В. Это значит, что при одинаковых угловых скоростях oi = oi звена / заменяемого и эквивалентного (заменяющего) механизма и угловые скорости звена 2 обоих механизмов тоже будут одинаковыми соа = 2. [c.18]

Точность. Оценка точности кулачкового механизма может быть произведена различными методами (см. 30, 31). Рассмотрим аналитический метод определения ошибки положения и перемещения ведомого звена на примере кулачкового механизма с коромыс-ловым толкателем (рис. 3.104). Заменяющим механизмом для данного случая будет шарнирный четырехзвенник. Центры шарниров 1 и располагаются на общей нормали к профилям кулачка и толкателя в центрах их кривизн. Если с поверхностями кулачка и толкателя связать прямые СС и А А, а направления полярных осей выбрать так, как это показано на рис. 3.104, то положения ведущего и ведомого звеньев вполне определяются углами у и ф. Для теоретического механизма имеем = Фт — р2т. Для действительного механизма аа = ф — Ра, следовательно, [c.339]

Эквивалентный клиновый механизм с поступательными парами. Так как высота профиля резьбы невелика по сравнению с ее диаметром, то можно пренебречь разницей в углах подъема винтовой линии на внутреннем и наружном диаметрах резьбы винта. Тогда, развертывая среднюю винтовую линию на плоскость, можно превратить винтовой механизм, преобразующий вращательное движение г< поступательное, в клановый механизм с поступательными парами (рис. 11.4). У этого заменяющего механизма угол [c.289]

Рассмотренный способ - получения заменяющего механизма можно обобщить и в том случае, когда профилями высших пар являются произвольно заданные кривые, имеющие, однако, общую касательную в точках сопряжения профилей (рис. 36). Можно доказать, что в этом случае каждому положению механизма соответствует один эквивалентный мгновенный четырехзвен-ник AKi КгВ, в котором Кх и К2 являются центрами кривизны профилей, соответствующих точке касания С. Следовательно, высшая пара в плоских механизмах эквивалентна одному условному звену, входящему в две вращательные пары V класса, не только в отношении количества налагаемых условий связи, но также и в отношении кинематики ведомого звена. В отношении передачи сил заменяющий механизм также эквивалентен заданному. [c.29]

Задача о подборе сопряженных профилей в ряде случаев в значительной мере облегчается, если воспользоваться 2-й теоремой зацепления, или теоремой о кривизне профилей, установленной, как упомянуто, Эйлером и Савари. Перейдем к ее кинематической интерпретации на основе теории заменяющих механизмов. [c.395]

При сопряженных профилях полюс Р не должен перемещаться по линии центров при конечном повороте колес, тем более он не должен перемещаться при бесконечно малом повороте. Но при бесконечно малом повороте вопрос о перемещении полюса Р мы можем решить при помощи заменяющего четырехзвенного механизма О1С1С3О3. Легко можно показать, на чем не останавливаемся, что при бесконечно малом перемещении этого механизма скорость точки шатуна, совпадающая с Р (обозначим ее через Ур), должна быть направлена по самому шатуну С1С2, т. е. по нормали к профилям, иначе получится составляющая скорости Ур (рис. 411), которая и обусловит изменение передаточного отношения 1т 2. [c.396]

Итак, для сопряженных профилей Ур должна быть направлена по шатуну С3С2 заменяющего четырехзвенного механизма. Но для этого механизма, как известно из гл. V, скорость любой точки щатуна есть вращательная вокруг мгновенного центра М, лежащего на продолжении кривошипа а и поводка Ь. Поэтому при правильных профилях в замещающем четырехзвенном механизме пересечение линии продолженного кривошипа О1С1 и продолженного поводка О3С3 должны пересекаться на перпендикуляре к шатуну, восстановленному в точке Р. [c.396]

Цевочное зацепление. Это зацепление получается как частный случай циклоидального, а именно, когда г = г . На рис. 414 применительно к этому случаю выполнено построение Бобилье для заменяющего механизма. Мы видим, что в рассматриваемом случае точка М лежит на радиусе АО , точка совпадала с самой контактной точкой Л, а точка С2 оказалась несколько ниже полюса зацепления Р, Другими словами, в данном случае профиль зуба первого колеса обратился в точку, а профиль зуба второго колеса—в эпициклоиду, получающуюся от перекатывания окружности радиуса г = = по окружности радиуса г . В итоге получается так называемое точечное циклоидальное зацепление. Так как практически зубья нельзя выполнить в виде точки, то точечный зуб [c.400]

На основе заменяющего механизма и кинематической интерпретации способа Бобилье образование зацепления Новикова с вогнутым профилем зуба на шестерне (шестерней называется меньшее колесо зубчатой пары) можно представить себе следующим образом. Начертим начальные окружности с радиусами и Га (рис. 415) и проведем профильную нормаль N под углом зацепления а = 20 ч-30° с перпендикуляром к линии центров. На этой нормали в качестве контактной точки возьмем точку А на расстоянии а от полюса, причем [c.401]

Шестигранкикн с уменьшенным диаметром имеют на изображении в профиль вид, отличный от вида шестигранников с d, = S. Дуги окружностей, условно заменяющие гиперболические линии перехода фаски в грани, здесь не касаются (как в случае г/, = S) линии торца шестигранника (см, рис. 8), [c.11]

Теоретический профиль кулачка 1 описан на участке аЬ по прямой, на участке Ьс - по дуге окружности с центром Oj и, наконец, на участке са — по кривой переменной кривизны. Тогда на участке пЬ заменяющий механизм будет кулисным механизмом с ведущей кулисой X X, принадлежащей кулачку I, и фиктивным ползуном 3. На участке Ьс заменяющий механизм будет четырёхшарнирным механизмом 010 2 2, у которого кривошип 0 0-i принадлежит кулачку 1, а звено 5 будет фиктивным. Наконец, на участке са заменяющий механизм будет четырёхшарнирным механизмом O1O3B3/I.1 с переменными размерами кривошипа О] 63, принадлежащего кулачку У, и шатуна О3 В3. [c.23]

Смотреть страницы где упоминается термин Заменяющий профиль : [c.102] [c.224] [c.13] [c.59] [c.139] [c.123] [c.124] [c.39] [c.94] [c.94] [c.216] [c.28] [c.99] [c.100] [c.178] [c.391] [c.392] [c.402] [c.193] [c.23] [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...