Точка нулевая опасная

Точка нулевая секториальная 297, 311 опасная 187 Трещины 137, 147 [c.455]

В петлевых и шунтовых вибраторах в середине проводника 2 (см. точку О на рис. 10.14,а) имеет место узел потенциала, поэтому в этой точке вибратор может крепиться без изолятора к любой опоре. В районах с повышенной грозовой опасностью важное значение имеет возможность заземления точки нулевого потенциала. [c.183]

Если опасное сечение известно, то в нем нужно отыскать опасные точки. Наглядное представление о распределении напряжений о (М ) и а (Mj) по поперечному сечению бруса дают соответствующие эпюры, представленные на рис. 322, б. Для построения эпюры суммарных напряжений а . необходимо провести базис эпюры перпендикулярно к нейтральной линии. Так как из формулы (12.1) следует, что эпюра а линейна, то для ее построения кроме известной нулевой точки достаточно вычислить какую-либо одну ординату, например для точки А. Очевидно наиболее напряженными точками сечения будут точки, наиболее удаленные от нейтральной линии — точки Д и В (рис. 322, б). В данном случае в точке А действует наибольшее растягивающее, а в точке В — наибольшее сжимающее напряжение. [c.334]

Учитывая это, заключаем, что точками, в которых следует проверять напряжения, будут точки, наиболее удаленные от нулевой линии, т. е. точки К ч Е. При материале, одинаково работающем на растяжение и сжатие, опасной является та из указанных точек, в которой возникает большее (по модулю) напряжение. [c.241]

Определив положение нулевой линии и найдя наиболее удаленные от нулевой линии точки поперечного сечения (опасные точки), можно произвести проверку прочности сечения. [c.242]

При произвольной форме поперечного сечения для определения положения опасных точек необходимо найти положение нулевой линии. Уравнение нулевой линии получим, приравняв напряжение нулю [c.248]

Хотя на чертеже была показана нулевая линия, но можно ограничиться определением этого понятия и не давать формулу для определения ее положения, а дать такие задачи, в которых положение опасной точки очевидно и без нахождения нулевой линии. [c.148]

Для того чтобы найти опасную точку поперечного сечения произвольной формы, следует в первую очередь определить положение нулевой (нейтральной) линии этого сечения. Уравнение нулевой линии получают из выражения (8-1), приравнивая нулю его правую часть. [c.183]

Для определения положения силовой и нулевой линий из центра тяжести рассматриваемого поперечного сечения вдоль осей Ох и 0 в выбранном масштабе откладывают векторы изгибающих моментов УИ и УИу. Вектор момента УИ откладывают по оси Ох, а вектор /Иу— по оси Оу (рис. 8-8). Направление вектора выбирается таким образом, чтобы при взгляде с его конца соответствующий момент представлялся стремящимся повернуть сечение вокруг оси по часовой стрелке (М вокруг оси Ох, Му вокруг оси 0 ). Нулевая линия совпадает с вектором результирующего (суммарного) изгибающего момента, силовая линия перпендикулярна к ней. Опасными являются точки контура поперечного сечения, в которых его пересекает силовая линия (точки Л и Д на рис. 8-8). [c.184]

Для определения опасной точки поперечного сечения бруса предварительно найдем положение нулевой линии [c.191]

Угол <р надо отложить от оси Ох так, чтобы нулевая линия проходила через 1-й и 3-й квадранты сечения, так как силовая линия проходит через 2-й и 4-й квадранты. Наиболее удаленными от нулевой линии являются точки Л и В. Из них опаснее точка А, так как в ней возникают растягивающие напряжения. Условие прочности имеет вид [c.191]

При расчете бруса с поперечным сечением произвольной формы для нахождения опасной точки следует предварительно установить положение нулевой линии поперечного сечения. Для получения уравнения нулевой линии следует приравнять нулю правую часть выражения (8-10). [c.198]

Для бруса из пластичного материала опасной будет та точка поперечного сечения, которая наиболее удалена от нулевой линии. [c.198]

Поскольку вектор момента перпендикулярен к плоскости действия соответствующей пары сил, то, следовательно, силовая линия перпендикулярна вектору М и совпадает с главной центральной осью (в круглом сечении все центральные оси главные). Следовательно, имеет место прямой изгиб. Нулевая линия при прямом изгибе перпендикулярна силовой. Эпюра нормальных напряжений показана на рис. 142, 2. Опасными точками являются точки ] и 2 пересечения контура сечения с силовой линией. [c.171]

Применение схемы усиленного электродренажа возможно в трех характерных зонах потенциалов рельсовой сети в катодной, нулевой и анодной. Если в первом случае имеются обе составляющие тока дренажа, то во втором и третьем - только катодная составляющая. Наличие катодной составляющей дренажного тока предполагает использование ходовых рельсов железной дороги в качестве разъедаемого анода. В этом скрыта первая серьезная опасность для железнодорожных конструкций. [c.119]

Возможно, более высокая температура газа будет способствовать увеличению степени повреждаемости. Кроме того, согласно рис. 66, если сохранить ту же длительность полуцикла (в схеме принято, что время нагрева и охлаждения одинаково), то кромка может прогреться до температуры, отвечающей точке В, которая хотя и соответствует нулевым напряжениям, но, по-видимому, для многих материалов, работающих в экстремальных по температурному уровню условиях, будет опасной с точки зрения повреждаемости материала от перегрева. При этом может измениться структура материала, возникнуть релаксация остаточных напряжений (в случае если бы лопатка работала в условиях упруго-пластических деформаций) и активизироваться физико-химические процессы на поверхности. [c.198]

Для расчета максимальных напряжений а и упругопластических деформаций е (рис. 2.40) в опасной точке зоны концентрации напряжений при статическом нагружении (нулевой полуцикл) обычно используют интерполяционные соотношения Нейбера [c.88]

Точки пересечения а , ii, (индексы соответствуют числу узловых диаметров) кривых, соответствующих частотам назад бегущих цепей волн, с линией нулевой частоты означают моменты, когда скорости назад бегущих цепей волн равны скорости вращения диска. В этом случае неподвижный в пространстве наблюдатель увидит стоящую в пространстве волну. Это самый опасный случай резонанса, с которым практически связано большинство серьезных случаев аварий с дисками. Для возбуждения колебаний с неподвижной в пространстве цепью волн не требуется переменной силы они могут быть вызваны постоянной сосредоточенной силой, неподвижной в пространстве. Такие силы практически всегда существуют в турбине из-за наличия неравномерности давлений по окружности, вызванной неточностью изготовления сопел и диафрагм. [c.13]

В этих формулах Му, — изгибающие моменты в опасном сечении балки- у, z—координаты точки, наиболее удаленной от нулевой линии. При использовании условия (12.9) величины Му, М , у, Z необходимо брать с учетом их знаков. [c.240]

Установить по эпюрам изгибающих моментов опасное сечение балки. Найти для опасного сечения положение нулевой линии. Сравнивая ординаты эпюр Мх и. Му, делаем вывод, что опасными могут быть сечения D или С, т.к. в них предположительно возникают наибольшие по величине изгибающие моменты. Для того, чтобы установить какое из них является наиболее опасным, нужно вычислить возникающие в сечениях С и D наибольшие нормальные напряжения и сравнить их. Теоретически доказано, что если контур поперечного сечения так вписывается в прямоугольник, что четыре крайние точки сечения совпадают с углами прямоугольника, то максимальное нормальное напряжение будет в одном из углов прямоугольника и определится по формуле [c.112]

В случае опасности, требующей немедленной остановки поезда, следующего двойной тягой, машинист ведущего электровоза производит экстренное торможение, переводит в нулевую позицию главную рукоятку, приводит в действие песочницу, тормозит электровоз вспомогательным тормозом и дает сигнал остановки. Машинист второго электровоза вьшолняет те же действия и повторяет сигнал остановки (рисунок на стр. 111). Если опасность заметит раньше машинист второго электровоза, то он, не ожидая сигнала с ведущего электровоза, первым вьшолняет все указанные действия и подает сигнал остановки. [c.111]

Если поперечное сечение бруса имеет две оси симметрии и точки, одновременно максимально удаленные от обеих указанных осей (например, прямоугольник или двутавр), то для отыскания опасной точки нет надобности в определении положения нулевой линии. Действительно, по эпюрам Ом и ОМу (рис. 8.7) совершенно очевидно, что опасными (для бруса из пластичного материала) будут те из угловых точек сечения, в которых знаки Ом и ОМу совпадают. В случае хрупкого материала опасной окажется точка А, в которой возникают напряжения растяжения. Для рассматриваемых сечений условие прочности можно представить в более простой и удобной форме. Учитывая, что [c.342]

Наиболее удалены от нулевой линии точки Л и В. Из них опаснее точка А, так как в ней возникают напряжения растяжения, а [Ор] < [Стс]- [c.345]

Для нахождения опасной точки поперечного сечения в общем случае приходится сначала определить положение нулевой линии. Приравняв нулю правую часть выражения (8.12), получим уравнение нулевой линии [c.354]

Опасная точка найдена без определения положения нулевой линии все же рекомендуем учащемуся в порядке упражнения найти ее положение (отрезки йх и ау) и вычислить крайние ординаты суммарной эпюры напряжений (показана на рис. 8.30). [c.363]

При отсутствии зазоров в стыках между рельсами путь с повышением температуры может быть выброшен в сторону. Для предупреждения такого весьма опасного для движения поездов явления зазоры в стыках периодически регулируют. Если в пути все же появились СЛИТЫ (нулевые) зазоры, то до приведения их к нормальной величине другие работы не производят. При высоких температурах, когда величина нормальных зазоров близка к нулю, путевые работы, нарушающие целостность балластной призмы и ослабляющие устойчивость пути, не производят, иначе может произойти выброс. В таких случаях особенно опасна рихтовка. [c.310]

При произвольном контуре сечения положение наиболее напряженных точек легко установить с помощью нулевой линии, соответствующей заданной силовой точке проведя нулевую линию, находим наиболее удаленные от нее точки сечения, они и являются опасными. [c.285]

Характер температурной зависимости временных напряжений в покрытиях иллюстрируется кривыми изменения прогибов (б) односторонне эмалированных пластинок. В широко распространенном случае (рис. 78, а) (оп < м до температуры Т1 и ап > м в области выше Г ), несмотря на близость к. т. р. металла и покрытия (до температуры Тг), напряжения значительны и находятся в области растяжения. Деформации растяжения ничтожны при большей начальной разнице ап и ам (рис. 78,6), и тогда почти во всем температурном интервале действуют менее опасные, а иногда и полезные напряжения сжатия. Как видно, на кривых деформации и напряжений имеются две нулевые точки вторая точка отвечает температуре размягчения покрытия [337]. [c.231]

Исходя из изложенного, при проведенных нами в свое время исследованиях теплового старения разных бумажных материалов в качестве критерия степени старения были выбраны некоторые механические характеристики, а электрические характеристики для этой цели не определяли. Кроме того, учитывая некоторые литературные данные, нами были использованы также химические и физические методы исследования целлюлозных материалов, которые имеют то преимущество, что не требуют образцов определенной формы и позволяют обходиться сравнительно малой навеской. Из числа таких характеристик мы остановились на медных числах, характеризующих наличие в бумажных материалах окисленной целлюлозы и вязкости медно-аммиачного раствора целлюлозы, характеризующей ее общую деструкцию [Л. 58, 69—71]. Отрицательной особенностью этих характеристик является то, что сами по себе они не могут определить опасную для бумажной изоляции степень старения. Правда, это не так легко сделать и по механическим характеристикам, но здесь хотя можно задаваться определенными предельными значениями, например принимать за полный износ бумаги полную потерю эластичности — нулевую прочность на излом. Определяя параллельно на одинаковых образцах изменения в процессе теплового старения механических свойств, а также медных чисел и вязкости медноаммиачного раствора бумаги, можно судить об опасной степени старения и по значения.м последних двух характеристик. [c.124]

Используя результаты предварительного упругого анализа полей напряжений вьшвляюг для наиболее опасной точки нулевой цикл напряжений с размахом упругому деформированию на этой стадии соответствует ломанная линия (0) -0 — 1-2, построенная с учетом различия модулей упругости при экстремальных температурах цикла. Затем выполняют упругопластический расчет деформаций (с помощью МКЭ или интерполяционных соотношений) упругопластическому состоянию в нулевом полуцикле соответствует точка 3. На основании принятых допущений строят диаграмму цИ1 ического деформирования (3 — 4 - 5 — 7) для первого полу-цикла (циклический предел текучести = о. + Упругий расчет на этой ста 51и дает размах упругих напряжений В программу расчета на ЭВМ полной деформации вводят схематизированную диаграмму циклического деформирования для первого полуцикла и определяют размахи упругопластической деформации и напряжения 5 в первом полуцикле при температуре (точка 7). Затем на основании принципа Мазинга строят диаграмму циклического деформирования для второго полуцикла с началом в точке 7 (7-8-9 —11)-Циклический предел текучести для этой диаграммы 5(2). По аналогии с нулевым полуциклом нагружения (А = 0) в результате упругого расчета на этом этапе определяют размах напряжений Ло( ) (упругому состоянию материала соответствует точка J0). [c.86]

Вращающееся внутреннее кольцо должно быть напрессовано на вал с определенным натягом, предусмотренным посадками ПК (согласно ГОСТ 3325—55 ), а именно Пп, Нп, Тп, Гп- При этом надо учитывать, что до 80% посадочного натяга переходит на дорожку качения внутреннего кольца, и до 30% — на дорожку качения наружного кольца- если последнее также смонтировано с натягом). Этот эффект оказывает влияние на величину монтажного радиального зазора в подшипнике. Если нулевой монтажный зазор является оптимальным с точки зрения распределения нагрузки между телами качения, то в условиях непредвиденных перекосов и нагрева ПК при работе дополнительный зазор, возникающий за счет контактных деформаций, может оказаться недостаточным для предотвращения защемления тел качения. Поэтому при малых нагрузках, в особенности для небольших подшипников, нежелательно применение значительных натягов, что также облегчает задачу монтажа и демонтажа ПК. Однако при больших и тем более ударных нагрузках посадочные натяги следует увеличивать во избежание прово-, рачивания колец относительно посадочных мест. Проворачивание может вызвать задиры, риски от проворота и выход посадочных мест из установленных допусков. Накернивание цапф, как способ восстановления натяга, категорически воспрещается. Проворачивание колец в корпусах наблюдается реже. Оно менее опасно, но нежелательно по тем же соображениям. [c.416]

Выдержка образца под постоянной нагрузкой приводит к увеличению деформаций и уменьшению значений напряжений в наиболее опасных точках, т. е. в зоне концентрации происходят процессы ползучести и релаксации. При увеличении времени выдержки скорость изменения напряжений существенно уменьшается. Однако и при максимальном времени вьщержки процесс релаксации явно продолжается, в то время как изменение деформаций >1стро прекращается (см. табл. 2.8). Влияние времени вьщержки учитывает показатель упрочнения т, определяемый при степенной аппроксимации в нелинейной части изохронной кривой деформирования по формулам для нулевого полуцикла нагружения ш(0) = g ala )l g(ele )-, для последующих по луциклов т(А ) = lg(5/Sj.)/lg(e/e.f), где и - предел текучести материала и соответствующая ему деформация н -циклический предел текучести материала и соответствующая ему деформация. [c.131]

Найти для опасного (схемы 1—4) или для двух равноопасных сечений (схемы 5 — 0) положение нулевой линии, установить в сечениях опасные точки, вычислить наибольшие растягаваюшие и сжимающие нормальные напряжения в опасных точках, указать наиболее опасное сечение, сравнить напряжения в опасных точках этого сечения с расчетным сопротивлением = 200 МПа и построить их эпюр. [c.250]

В результате полезные гироскопические моменты, создаваемые двзгмя гироскопами при бортовой качке, складываются, а гироскопические моменты их, возникающие при рысканьи (циркуляции), геометрически суммируются так, что не вызывают крена судна. Правда, если оси роторов отклонены от нулевого положения, то гироскопические моменты создают все же некоторую связь между килевой качкой и рысканьем, но она невелика и не опасна. [c.173]

В отличие от трансформатора у a roT aH ojjMaTOpa обмотки низшего напряжения являются частями обмоти высшего- напряжения и имеют между собой не только магнитную, но и электрическую связь, т. е. одна часть электрической энергии передается в обмотку низшего напряжения посредством электромагнитной индукции, другая — непосредственно по проводам из сети. Так как индуктированный электрический ток в обмотке низшего напряжения направлен противоположно протекаюш,ему электрическому в обмотке току, результируюш.ий электрический ток в обмотке низшего напряжения намного меньше силы тока, протекающего в общей обмотке, В связи с этим обмотки низшего напряжения можно выполнять проводом меньшего сечения, поэтому на изготовление автотрансформаторов требуется меньше материалов, чем на обычные трансформаторы той же мощности. Автотрансформаторы нашли применение в бытовой технике, где электрооборудование установлено в помещениях без повышенной опасности. В помещениях с особой опасностью, какими являются лифтовые помещения, автотрансформаторы применять нельзя, так как требование заземления обмотки низшего напряжения выполнить невозможно. Присоединение низковольтной обмотки к нулевому проводу приведет к замыканию на землю, а без заземления возможно появле.чие высокого напряжения в низковольтной цепи (при пробое). [c.175]

В Круглом сечении все центральные оси — главные, поэтому нормальные напряжения можно определить непосредственно по результирующему (суммарному) изгибающему люменту (Л1ц), как при обычном прямом изгибе. Нулевая линия при прямом изгибе перпендикулярна силовой, т. е. расположена вдоль вектора М . Эпюра нормальных напряжений показана на рис. 8.16. Опасны, очевидно, точки А я В пересечения контура сечения с силовой линией. Для пластичного материала эти точки равиоопасны, для хрупкого — опаснее точка А. Для расчета на прочность служит формула [c.349]

Для бруса прямоугольного или двутаврового поперечного сечения (как и вообще для бруса с сечением, имеющим точки, наиболее удаленные одновременно от обеих главных осей) расче г упрощается, так как для нахождения опасной точки не нужно определять положения нулевой линии. Действительно, рассматривая эпюры Омх Му, показанные на рис. 8.22, без построения суммарной эпюры о устанавливаем, что наибольшие напряжения растяжения и сжатия возникают соответственно в точках В и А. [c.356]

Проанализируем вопрос об опасных точках поперечного сечения. На рис. 9.10, а показаны моменты в сечении, проведенном бесконечно близко слева от С. Применяя векторное изображение изгибающих моментов, найдем положение силовой и нулевой линий и построим эпюру нормальных напряжений (рис. 9.10, б). Касательные напряжения от кручения распределены вдоль любого радиуса по линейному закону и достигают максимального значения в точках контура сечения. Очевидно, олашьшы являются точки пересечения контура с силовой линией, в которых одновременно и нормальные напряжения от изгиба и касательные напряжения от кручения имеют наибольшие значения. [c.388]

Для определения положения силовой и нулевой линий из центра тяжести рассматриваемого поперечного сечения вдоль осей ОхыОу в выбранном масштабе откладываем векторы изгибающих моментов М, и Му вектор Мх откладываем по оси Оу, вектор Му — по оси Ох в сторону сжатых волокон. Силовая линия совпадает с направлением геометрической суммы векторов Мх и Му м = У М - - М" , нейтральная линия перпендикулярна к ней. Опасны точки контура поперечного сечения, в которых его пересекает силовая линия (точки Л и б на рис. б). [c.266]

Чтобы устранить опасность поражения людей током при прикосновении к металлическим частям электрооборудования, которое может оказаться под напряжением в результате повреждения, электрической изоляции, применяется заземление — специальное соединение этих частей с землей через заземляющие устройства. Заземлять следует металлоконструкции кранов, корпуса электродвигателей, кожухи аппаратов, металлические оболочки проводов и кабелей, защитные трубы и т. п. Заземление выполняется различно в зависимости от напряжения и системы электроснабжения сети с глухозаземленной или с изолированной нейтралью (нулевой точкой) трансформаторов (генераторов). Глухозаземленной называется нейтраль трансформатора или генератора, присоединенная к заземляющему устройству непосредственно или через небольшое сопротивление. В противоположном случае нейтраль называется изолированной. [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...