Полуэмпирический анализ

Как показывают оценки, проведенные в [6], основную роль в передаче энергии от неоднородностей в движении газа к частицам играют только достаточно крупные неоднородности. Необходимость учета зависимости Е от подтверждается полуэмпирическим анализом, проведенным в [7], и приводит к хорошо согласующимися с экспериментальными данными результатам. [c.440]

Обобщение и анализ имеющихся теоретических моделей выполнены в [ 9]. Однако многие авторы после сравнения с многочисленными аналитическими формулами останавливают свой выбор на эмпирических или полуэмпирических зависимостях, как наиболее удачно аппроксимирующих полученные ими экспериментальные данные. [c.31]

Анализ полуэмпирической формулы для массы и энергии связи атомного ядра [c.51]

В п. 6 2 было показано, что коэффициент у в кулоновском члене полуэмпирической формулы был получен из расчета электростатического взаимодействия. протонов, заключенных в сфере радиусом R= (1,45- 1,5) 10 з А и см. Это значение радиуса атомного ядра было найдено с помощью описанного выше анализа а-распада небольшого количества тяжелых ядер. При этом оказалось, что полуэмпирическая формула с таким коэффициентом у достаточно хорошо передает значения масс не только тяжелых, но и всех остальных атомных ядер. Таким образом, из сопоставления с опытом следует, что формула носит универсальный характер, и, следовательно, предпосылки, положенные в основу ее вывода, были правильны. В частности, правильным было и предположение о связи коэффициента у [формула (2.36)] с радиусом ядра R [c.51]

Анализ уравнений (1.101) и (1.102) показывает, что, зная из опыта характер изменения величин этих частных производных, можно на базе двойного интегрирования получить полуэмпирическое уравнение состояния реальных газов. Это значит, что в основу полученного полуэмпирического уравнения состояния ср (р,у,Т) = 0, будет заложена какая-либо термодинамическая предпосылка, например, [c.59]

Кроме описанных выше двух основных разновидностей анализа при помощи простых моделей, подробно обсуждаемых в последующих разделах, имеются другие подходы к проблеме предсказания механических свойств композита по свойствам его компонентов. Это в основном полуэмпирические методы. Для обработки известных экспериментальных результатов с целью получения эмпирических зависимостей применялись различные функциональные зависимости с неопределенными параметрами, в частности степенные законы. Подобные формулы обычно выражают связь между напряжениями и деформациями через физические параметры, такие, как объемная доля включений и характеристики компонентов композита. Сами напряжения и деформации могут быть локальными, но чаще они берутся средними по объему композита. В обоих случаях такой анализ не является истинно микромеханическим, потому что он не дает локальных градиентов напряжений и деформаций внутри композита. Преимущество такого подхода состоит прежде всего в том, что он позволяет получить простые инженерные оценки зависимости напряжений от деформаций в композите— информацию, являющуюся исходной для большинства макромеханических исследований или анализа структур как слоистых. [c.208]

Проведение расчетов по данной формуле затрудняется тем, что невозможно определить точный вид функции / t, Т). Однако существуют приемлемые для анализа вакуумных систем (с разрежением 10" —10 мм рт. ст.) полуэмпирические методы, позволяющие приближенно оценивать предельное давление в вакуумной системе [3 8 И 12]. [c.36]

При анализе теплоотдачи для внешнего обтекания применение модели идеальной жидкости дает возможность получить в замкнутой форме точное решение задачи о теплообмене, в то время как для обычных жидкостей имеются только различные полуэмпирические зависимости (см. гл. 7). Можно отметить, что проблемы теплоотдачи в жидких металлах в большей мере поддаются аналитическому рассмотрению, чем это имеет место для обычных теплоносителей [8—10]. [c.90]

Применяемые в исследованиях полуэмпирические и эмпирические математические модели получены на основе использования метода подобия в результате анализа эксперимента на реальных установках. К этим моделям, в частности, относится одна из моделей нормативного [c.40]

Теоретический анализ теплообмена в колеблющихся потоках при турбулентном режиме течения значительно усложняется, поэтому существующие полуэмпирические теории, которые достаточно удовлетворительно с практической точки зрения описывают стационарные осредненные по времени турбулентные потоки, вряд ли могут быть использованы для исследования колеблющихся турбулентных потоков. Как известно, турбулентные стационарные потоки включают в себя большой диапазон частот колебаний параметров потока. Возможно, что колеблющийся поток определенной частоты может избирательно включаться в энергетический спектр турбулентных пульсаций. Турбулентные пульсации, частоты которых близки к частоте вынужденных колебаний, могут возбуждаться, тогда как турбулентные пульсации с другой частотой, наоборот, могут подавляться под действием вынужденных колебаний. [c.226]

Следует отметить, что использование принципа локального подобия в теории турбулентного переноса, разработанного в трудах ряда исследователей, в том числе В.М. Иевлева [15], позволил распространить на случай течения в пристенном слое витых труб известные полуэмпирические теории турбулентности. Условия применимости этого принципа определяют, основываясь на анализе уравнения баланса энергии турбулентности. Главными членами этого баланса являются члены, описывающие процессы возникновения и подавления турбулентности. При этом характеристики турбулентного переноса в каждой точке определяются только входящими в уравнение баланса энергии турбулентности характеристиками усредненного течения, полями объемных сил и свойствами турбулентности I. Поэтому безразмерные связи (1.54). .. (1.61) можно рассматривать как универсальные локальные законы турбулентного переноса. С ростом масштаба I члены уравнения баланса энергии турбулентности, описывающие генерацию турбулентности, возрастают, а диссипативные члены убывают. Поэтому величина I может быть определена формулой, в которую входят только геометрические параметры потока, например (1.54). [c.26]

Обобщение опытных данных по теплоотдаче и критическим нагрузкам при кипении в критериальных системах, вытекающих из анализа уравнений движения, теплопроводности и т. п. связей, вызывает затруднения, что проявляется в виде заметного расслоения опытных точек и отклонения их от расчетных линий в тех или других областях изменения определяющих критериев [Л. I — 6 , 7, 13, 14, 17—19, 23—25, 31, 32]. Это связано, по-видимому, как со сложностью выяснения раздельного влияния некоторых критериев, так, в известной мере, и с произвольным отбором последних различными авторами. В определенной мере эти трудности могут быть преодолены построением полуэмпирической системы обобщения опытных данных, вытекающей из рассмотрения приближенного термодинамического подобия физических свойств рабочих сред. Последнее непосредственно вытекает из правила соответственных состояний, являющегося эмпирическим законом, приближенно верным для сравнительно не очень широкой группы веществ. Это положение для параметров насыщения записывается в виде следующих функциональных связей [Л. 8—И] [c.18]

В предыдущих разделах мы рассмотрели теорию теплообмена при турбулентном течении в гладких трубах. При анализе гидравлического сопротивления отмечалось, что шероховатость поверхности при турбулентном течении обусловливает повышение числа Нуссельта, тогда как при ламинарном течении влиянием ее на теплоотдачу можно пренебречь. В настоящее время разработана достаточно полная полуэмпирическая теория гидравлического сопротивления при турбулентном течении в шероховатых трубах. Соответствующая задача теплообмена намного сложнее, и, несмотря на то, что ей уделяется большое внимание, полная теория теплообмена при турбулентном течении в шероховатых трубах пока отсутствует. Однако для того, чтобы определить пределы применимости решений для гладких труб, мы обсудим влияние шероховатости на теплообмен качественно и приведем некоторые экспериментальные результаты. [c.238]

В общем случае, когда скоростью роста паровых пузырьков пренебречь нельзя (числа Якоба Ja> 10), задача об их отрыве решается на основе приближенных (полуэмпирических или эмпирических) подходов. Часто используемый как условие отрыва пузырька баланс сил, приложенных к его центру масс, может рассматриваться в лучшем случае как разновидность анализа размерностей [105]. Действительно, полный баланс сил (как уравнение сохранения импульса в проекции на нормаль к твердой поверхности) справедлив в любой момент эволюции пузырька и не может служить условием его отрыва. Кроме того, механика материальной точки, на которой такой баланс основан, едва ли применима к пузырьку с непрерывно изменяющейся формой поверхности. [c.94]

В аннотации к обзору Дуга [1] подчеркивается, что многочисленные модификации уравнения Рэлея — Максвелла и попытки распространить его действие на системы, не соответствующие тем основным положениям, на которые опирается вывод этого уравнения (разбавленные дисперсии, в которых свойства обоих компонентов мало отличаются друг от друга, а дисперсные частицы не взаимодействуют друг с другом), делают получаемые выражения полуэмпирическими корреляционными уравнениями, для которых необходимо экспериментально определять примерные значения функции распределения. При теоретическом анализе явлений проводимости в композиционных твердых средах общим и неизбежным является допущение полного геометрического порядка в распределении фаз. Предполагается, что волокна распределены в матрице равномерно, на одинаковом расстоянии и параллельно друг другу. Одиако реальные композиционные материалы, получаемые в результате выполнения целого комплекса технологических операций, имеют структуру, значительно отличающуюся от наших представлений об идеальной модели. Микроскопические исследования реальных композиционных материалов достаточно убедительно показывают неравномерное распределение волокон, отклонение от взаимной параллельности волокон и наличие пористости. Кроме того, недостаточные знания свойств самих волокнистых наполнителей и матриц в свою очередь накладывают дополнительные ограничения на возможности применения теоретических уравнений для прогнозирования теплофизических свойств композиционных материалов. [c.294]

Для получения и переработки дисперсных систем и материалов разработаны специфичные для каждого мате — риала технологические методы, достаточно подробно изучены структура и свойства, а также определены факторы, обусловливающие эти свойства. Анализ различных техно — логических методов получения и переработки дисперсных систем показывает [81], что естественный путь развития технологии базируется, главным образом, на традиционных приемах и методах, которые в пределах каждой конкретной области усовершенствовались эмпирическим или, в лучшем случае, полуэмпирическим путем. [c.49]

При разработке фонда БП использованы обобщенные эмпирические и полуэмпирические методы расчета теплофизических свойств веществ, опубликованные в отечественных и зарубежных периодических и монографических изданиях критическому анализу было подвергнуто более 600 публикаций. Область применимости методик расчета теплофизических свойств веществ по температуре и давлению, их средние и максимальные погрешности проверялись по экспериментальным данным, опубликованным в литературе и полученным организациями, исследования которых координируются нашим Центром. Такая проверка выполнена для 8000 экспериментальных точек. [c.16]

Формула (4.74) имеет ту же структуру, что полуэмпирическое соотношение для предела трещиностойкости [57]. Для полной аналогии достаточно принять а = 2. Однако из анализа модели поли-кристаллического материала следует, что показатель а должен принимать большие значения. Влияние показателя а на критическое напряжение s иллюстрирует рис. 4.8. Графики построены с учетом условия (4.74) при / --s(л/) . В сущности, условие (4.74) — экстраполяция условия Гриффитса - Ирвина (4.71) в область малых [c.147]

Это уравнение не имеет аналитического решения. В инженерной практике используют полуэмпирические формулы, составленные на основе анализа условий работы идеализированного катода, теплоотвод от которого происходит только за счет излучения, с поправками на охлажденные концы. [c.53]

Температурная зависимость оптического параметра X (в) является фундаментальной характеристикой материала. Как правило, такие зависимости необходимо определять экспериментально (эта процедура является обратной по отношению к измерению температуры методом ЛТ). Данные, приводимые в литературе, обычно представлены в виде эмпирических или полуэмпирических зависимостей, удобных для вычислений. В настоящее время отсутствуют оценки надежности данных, приводимых в разных публикациях. Для определения погрешностей необходим сравнительный анализ применяемых экспериментальных методик и средств измерений. Например, определение [c.91]

Авторы статьи Физические основы ползучести рассматривают явление ползучести в температурной области выше 0,5 от температуры плавления. В этих условиях проявляются два основных вида ползучести высокотемпературная ползучесть, или ползучесть с возвратом, и диффузионная ползучесть. Скорость для указанных видов ползучести (в отличие от низкотемпературной логарифмической ползучести) зависит как от напряжения, так и от температуры, ЧТО чрезвычайно осложняет детальный анализ структурных процессов вследствие этого связь между основными параметрами ползучести до сего времени отображается полуэмпирическими соотношениями. [c.7]

Из сопоставления зависимости для щтамповки поковок удлиненной формы и круглых в плане из идеально пластичного металла [42 и анализа результатов экспериментов можно прийти к следующей полуэмпирической формуле для прямоугольных и круглых поковок [c.128]

Круг затронутых идей и методов в этой книге необычайно широк. Наряду с математически строгим изложением классической теории струй невязкой несжимаемой жидкости, теорем существования и единственности решения и методов численного анализа приводятся полуэмпирические теории и различные наводящие соображения, касающиеся, например, струй вязкой жидкости, осесимметричных и неустановившихся струй, а также обсуждаются различные чисто эмпирические факты, еще не получившие теоретического объяснения. [c.5]

При отсутствии научной теории по данному вопросу, по-видимому, более целесообразно подойти к анализу турбулентных струй и следов с полуэмпирической точки зрения, как это сделано ниже. [c.383]

В теории надежности отмечается два основных подхода формирования моделей - полуэмпирический (феноменологический) и структурный. Феноменологический подход основан на обобщении результатов наблюдений и экспериментов, выявлении основных статистических закономерностей и прогнозировании функционирования технических систем. Среди этого класса моделей приведены многостадийная модель накопления повреждений, теория замедленного разрушения, статистическая модель разрушения и др. Структурный подход предусматривает прежде всего исследование структурных особенностей рассматриваемого объекта (например, при анализе прочностных свойств металлических деталей необходимо учитывачь структуру металла и связанных с ней дефектов - микро фещин, дислокаций, конфигурации и положения границ зерен и г.д.). Ко второму классу можно отнести моде ш хрупкого разрушения, пластического разрушения, так называемую объединенную структурную модель, причем автором особо подчеркивается перспективность дальнейшего развития структурного моделирования. [c.128]

Величина Q вычисляется как разность масс (энергий) исходного ядра и осколков, выраженных с помощью полуэмпирической формулы Вейцзеккера. Вычисление показывает, что деление энергетически выгодно (Q > 0) при Z /A > 17 (т. е. при Z>47), причем Q растет с ростом Z /A. Из более подробного анализа следует, что в процессе деформации, предшествующей делению, энергия ядра должна первоначально возрастать и только после этого убывать (энергетический барьер деления). Высота барьера деления убывает с ростом Z /A и при Z /A = = 45 ч- 49 становится равной нулю (Z 120). Вынужденное де- [c.411]

Анализ существующих методов расчета показывает, что при отсутствии опытных данных для ориентировочных вычислений вязкости паров при низких давлениях следует использовать полуэмпирические уравнения Бромлей и Уилка [Л. 130, 131] [c.188]

В заключение этого раздела еш,е раз полезно подчеркнуть, что основные расчетные зависимости полуэмпирической теории турбулентности могут быть выведены из обп их соображений о взаимосвязи основных параметров потока на основе анализа составляемых из них безразмерных комплексов и рассмотрения возможных предельных форм суш,ествующ,ей между ними функциональной связи. Численные же коэффициенты так или иначе должны быть получены из опыта. [c.156]

Однако чисто эмпирический подход к проблеме переноса теплоты в капиЛ-лярно-пористых и дисперсных системах, как и при рассмотрении других явлений, явно недостаточен. Акцентирование внимания на чисто количественных величинах, на многочисленных эмпирических и полуэмпирических соотношениях без теоретического анализа, без рассмотрения взаимного влияния различных факторов уводит от понимания фундаментальных процессов переноса теплоты, имеющих место в гетерогенных системах. [c.345]

Анализ методов расчета турбулентного пограничного слоя. Ниже приводится анализ наиболее распространенных методов расчета турбулентного пограничного слоя. Ряд методов (А. П. Мельникова, К. К. Федяевского), представляющих большой интерес, но являющихся довольно сложными, из-за ограниченного объег.1а книги не рассматривался эти методы основаны на использовании полуэмпирических теорий турбулентного движения (теория пути смешения ). [c.60]

В случае невязкой жидкости имеется только одно значение длины волны, приводящее к нарушению устойчивости, т. е. Яп= onst, ф ( ) = = onst, и приходим к результату, полученному Кутателадзе из качественного анализа общих уравнений гидродинамики, описывающих процесс кипения. Вычисление константы было сделано позднее Зубром. Для вязкой жидкости наблюдается спектр волн А,п. Таким образом, приходим к полуэмпирической связи [c.237]

Проведем анализ теплоотдачи на основе полуэмпирических теорий турбулентности. Примем, что турбулентная пленка иидкости орошает на-Вугиую поверхность трубы, а также, что физические свойства жидкости постоянные. Тогда для теплового потока, отнесенного к единице площади поверхности орошения, иохно записать [c.44]

В серии работ [129—132] полуэмпирический кластерный метод использован при анализе межатомных связей фрагмента (0001) грани корунда со слоем покрывающих ее атомов переходных металлов с целью качественной интерпретации адгезионных характеристик интерфейсов переходный металл/А12О3. Конфигурации фрагментов интерфейсов ([А140,8] -кластер, моделирующий (0001)А120з + 31-атомные кластеры для гцк-№, Си, гпу-8с, Т1, Со или 29-атомные кластеры для оцк-У, Сг, Мп, Ре) приводятся на рис. 6.15. Результатами расчетов являлись энергии связи (в пересчете на атом кислорода пограничного слоя), эффективные заря- [c.141]

Полуэмпирическим вариантом такого подхода является анализ обтекания сферы разреженным газом, выполненный Кэвено. Он воспользовался представлением температурного скачка как температурного перепада на эффективном контактном тепловом сопротивлении между газом и стенкой. В этом случае [c.333]

Анализ поля напряжений в композиционном материале (композите) с идеализированной гладкой макротрещиной проводят, заменяя неодноргдную композитную среду некоторой анизотропной упругой средой, эквивалентной композиту по усредненной реакции [ 45 ]. Это позволяет расчет усредненного поля напряжений в композите с макротрещиной свести к решению задачи теории упругости для анизотропного однородного упругого тела с математическим разрезом. Определение усредненных (эффективных) упругих характеристик композита по известным параметрам его составляющих производится, как правило, с использованием недостаточно математически обоснованных полуэмпирических теорий. Также замена реального композиционного материала эквивалентным анизотропным не дает возможности изучить микроструктуру полей напряжений в пределах одной ячейки (периодически повторяющегося элемента) композиционной среды, что особенно важно при исследовании развития трещин. [c.200]

В последнее время большое внимание было уделено аналитическому описанию процесса распространения усталостной трещины. Попытки решения проблемы сделаны на основе различных теорий (дислокационной теории, теории размерностей, теории линейной механики разрушения, полуэмпирических теорий, основанных на концепциях накопления усталостных повреждений), а также на основе анализа экспфиментальных данных. [c.147]

Покажем, как можно применить метод усредненного элемента на примере зернистых систем. Исследования теплопроводности зернистых матфиалов начались еще с конца прошлого века и продолжаются до настоящего времени. Обзор этих работ содержится в [22], а в дальнейшем в гл. 6 зти работы будут рассмотрены более подробно. Здесь ограничимся моделями зернистых систем, основанными на методе усредненного элемента. Первые попыгки анализа в зтом направлении встречаются в работах Д. Куни и Ю. М. Смитами М. Г. Каганера. Особенность их подхода состоит в учете, влияния контактов, приходящихся на одну частицу (координационное число п), на поток в зернистой системе. В указанных работах авторы получили полуэмпирические зависимости для проводимости зернистых систем, содержащие эмпири- [c.50]

Проведенный сравнительный анализ численных значений параметров (8.1.16), вычисленных для различных известных в литературе полуэмпирических моделей турбулентности (см., например, Дирдорф, 1973 Андрэ и др., 1976 Левеллен, 1980 )), показал, что в случае развитой турбулентности (т.е., когда [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...