Цилиндрический концентратор

Рис. 4. Схема единичного эллиптического цилиндрического концентратора

Аналогично для цилиндрического концентратора [c.365]

Другая УКС отличается от описанной тем, что обойма имеет больший резонансный диаметр, в котором есть узловая окружность радиальных смещений, в связи с чем УКС закреплена на плите штампа с помощью кольцевой опоры. Обойма выполнена в виде биконического цилиндрического концентратора, что позволяет увеличить амплитуду интенсивности ультразвуковых напряжений в очаге деформации. [c.153]

Для освещения наблюдаемых кавитационных полостей использовались две импульсные лампы ИФК-120, включенные параллельно. Для увеличения яркости применялся конденсор, концентрирующий свет ламп в фокальной зоне цилиндрического концентратора. Чтобы стабилизировать кавитационные пузырьки в плоскости наибольшей резкости изображения, в фокальную зону концентратора вносилась медная проволочка диаметром около 1,5 мм, на торце которой кавитационные пузырьки меньше подвергались влиянию кавитационных микропотоков, чем свободные пузырьки вдали от каких-либо поверхностей. [c.150]

На основании представленных на рис. 19 результатов можно заключить, что при пульсациях кавитационного пузырька помимо общей периодичности функций К (I) с периодом Т можно выделить более мелкоструктурную периодичность собственных пульсаций кавитационного пузырька с периодом Гд. Как видно из рис. 19, в, это приводит к довольно сложному виду излучаемого пузырьком после первого захлопывания звукового давления. В первом приближении на основании анализа пульсаций можно заключить, что кавитационный пузырек — это колебательная система, периодически подвергающаяся ударному возбуждению. Но по сравнению с этой упрощенной моделью кавитационный пузырек является более сложной нелинейной колебательной системой, период собственных пульсаций Тв которой изменяется во времени. Подобные пульсации очень хорошо видны на рис. 20, где представлены фотографии суммарного кавитационного сигнала и кавитационного шума без сигнала основного тона. Фотографии соответствуют кавитации в свежей водопроводной воде в фокальной зоне цилиндрического концентратора. [c.161]

Наряду с рассмотренными выше концентраторами, обладающими осевой симметрией, получили применение также и цилиндрические концентраторы. Теория и расчет их изложены в работе [52061.—Прим. ред. [c.122]

Влияние концентрации напряжений. В местах резкого изменения поперечных размеров детали, у отверстий, надрезов, выточек и т. п. возникает, как известно, местное повышение напряжений, снижающее предел выносливости по сравнению с таковым для гладких цилиндрических образцов. Это снижение учитывается эффективным коэффициентом концентрации напряжений Ка (или Кх), который определяется экспериментальным путем. Указанный коэффициент представляет собой отношение предела выносливости а 1 гладкого образца при симметричном цикле к пределу выносливости образца тех же размеров, но имеющего тот или иной концентратор напряжений, т. е. [c.227]

Пусть задача кручения решена для некоторой области S (рис. 9.11.1, а). Рассмотрим теперь стержень, сечение которого представляет плоскую область S которая отличается от области S наличием концентратора напряжений. Так называется, например, канавка на поверхности стержня (рис. 9.11.1, б) или внутренняя цилиндрическая полость, пересекающая плоскость сечения по контуру 7 (рис. 9.11.1, в). Концентратор напряжений не должен образовывать входящих углов. В противном случае, [c.305]

Поверхностям литых деталей корпуса придают простые формы (плоские, цилиндрические, конические), не допуская выступов или поднутрений, препятствующих выемке отливки из формы (земляной, металлической и др.). Обязательно предусматривают конструктивные уклоны, исключающие введение формовочных уклонов. Избегают резких изменений сечений для устранения концентраторе литейных напряжений. Сопряжение стенок делают радиусным. [c.462]

На рис. 6.15 представлены некоторые часто встречающиеся концентраторы. На рис. 6.15, а показан уже знакомый нам уступ, или резкий переход сечения. Отличие от рис. 6.14 здесь состоит в том, что внутренний угол скруглен. Такое скругление у цилиндрического стержня называют галтелью. Значение коэффициента концентрации для рассматриваемого концентратора зависит не только от разности диаметров 6] — о. но также и от радиуса г галтели и вообще от профиля переходной поверхности (кривая профиля может быть и не окружностью). Разумеется, все сказанное относительно этого концентратора относится к стержню с любой формой поперечного сечения, если только изменение его поперечных размеров происходит уступом (не плавно). [c.165]

Изменение цилиндрической формы штифта на коническую уменьшило зазор между торцом штифта и верхним отверстием в шайбе, но не устранило его полностью. Величина зазора колеблется от нескольких до десятков микрон. Очень малая величина зазора также нежелательна, так как это приводит или к возникновению значительных сил Ван-дер-Ваальса, или к свариванию, или к склепыванию штифта и шайбы высокоскоростными частицами [15]. При большой величине зазора покрытие, перекрывающее его, становится концентратором напряжений, что вносит еще большую неопределенность в сложнонапряженное состояние. [c.60]

Трещина в перемычке картера № 1 имела усталостный характер и распространялась от внешней цилиндрической поверхности, не имевшей геометрических концентраторов напряжения (рис. 13.12). [c.678]

Рис. 133. образцы для испытаний на малоцикловую усталость а —плоский с концентратором б — цилиндрический с концентратором в— цилиндрический корсетный а —трубчатый [c.240]

Изменение гармонических составляющих сигнала при усталости. Образцы цилиндрической формы с концентратором в виде кольцевой выточки подвергались циклическому растяжению—сжатию по симметричному циклу с частотой 18 гц на гидропульсаторе типа ЦДМ-Ю пу. Материал образца — сталь 45. Циклическое деформирование проводилось в постоянном магнитном поле при напряженности 1000 а м, при которой сигнал с измерительной катушки, охватывающей образец, был максимальным. Измерительная катушка через РС-фильтр высших частот (дифференцирующая цепочка) подключалась к анализатору гармоник типа С5-3. Проведены исследования изменения с числом циклов нагружения гармоник сигнала, возбуждаемого в измерительной катушке за счет магнитоупругого эффекта [1], до седьмой включительно. Результаты исследований представлены на рис. 1, а. Установлено, что некоторые гармонические составляющие (третья и седьмая) претерпевают заметные изменения с момента появления в образце магистральной усталостной трещины. Однако следует отметить, что измерение гармонических составляющих, кратных частоте нагружения, связано с некоторыми трудностями, заключающимися в том, что при низкочастотном нагружении для уверенного разделения гармоник необходимо работать при очень узкой полосе пропускания анализатора гармоник, а это накладывает жесткие требования к стабильности частоты нагружения, задаваемой испытательной машиной. По этой причине, а также вследствие их малости не удалось замерить изменение при усталости гармоник выше седьмого номера. [c.134]

При оиределении напряжений, необходимых для роста усталостной трещины, можно рассматривать не только разграниченные области распространения п нераспространения трещины, но и промежуточную область 127], в которой дальнейшее распространение трещины сопровождается ее повторной остановкой. Испытывали на усталость при чистом изгибе с вращением цилиндрические образцы с диаметром рабочей части 10 мм, содержащие поперечное отверстие диаметром 2 мм. Теоретический коэффициент концентрации напряжений для такого концентратора составляет 2,03. Образцы изготовляли из углеродистой стали со следующим химическим составом %) 0,34 С 0,24 Si 0,76 Мп 0,030 Р 0,025 S 0,09 Си 0,04 Ni 0,13 Сг. Сталь после нормализации при температуре 860 °С имела следующие механические свойства ав = 608 МПа От = 390 МПа з = 45°/о- Предел выносливости исходных образцов с отверстием из исследуемой стали был 158 МПа. [c.115]

Для цилиндрических деталей с концентратором напряжений Си [c.103]

Кроме перечисленных выше методов испытаний (растяжение, сжатие, кручение) для определения предельной пластичности и построения диаграмм Лр— 0ср/Т используют и другие методы испытаний с различными значениями Стор/Т. По степени жесткости напряженного состояния методы исследования предельной пластичности, применяемые для задач ОМД, можно записать в такой последовательности 1) сжатие в условиях гидростатического давления 2) прокатка на клин 3) сжатие цилиндрических и плоских образцов 4) изгиб 5) кручение сплошных и трубчатых образцов 6) растяжение образцов в условиях гидростатического давления 7) растяжение цилиндрических и плоских образцов 8) растяжение цилиндрических и плоских образцов с различными концентраторами напряжений (выточки, надрезы). [c.21]

Глубокая круговая выточка на цилиндрических образцах способствует развитию местной пластической деформации при более низких относительных и даже абсолютных нагрузках. Местная деформация у основания выточки с увеличением растягивающего цикла возрастает вплоть до окончательного разрушения образца. Пластическая деформация в средней части образца начинает развиваться позже, чем у основания выточки, но по мере увеличения нагрузки возрастает быстрее, чем в зоне надреза. С помощью моделирования исследованы закономерности распределения местных деформаций в образцах с концентраторами при растяжении, изгибе, кручении. При этом создавались различные концентраторы надрезы, выточки, отверстия с поперечным сечением различной формы и т. д. Много исследований проведено с помощью этого метода при изучении закономерностей деформирования изделий сложной формы при штамповке и других методах обработки металлов давлением. [c.48]

Упрочнение чеканкой в виду простоты процесса, приспособлений, оборудования и большой эффективности применяют при изготовлении валов, шестерен, сварочных швов и особенно для снижения влияния на усталостную прочность конструктивных концентраторов напряжений. Упрочнение чеканкой галтелей первых коренных и шатунных шеек, закаленных в их цилиндрической части с индукционным нагревом, позволило Московскому автомобильному заводу им. Лихачева значительно повысить долговечность коленчатых валов. [c.168]

Ряд исследований проведен по определению прочности и пластичности элементов при двухосных напряжениях в МВТУ им. Баумана на специальных установках (рис. 16). Установлены важнейшие зависимости конструктивной прочности не только от формы оболочек (цилиндрических, сферических и т. д.) и величин концентраторов, но также от характера кривой диаграммы деформаций на участке предел прочности — сопротивление разрыву. Чем круче поднимается кривая деформаций, тем выше конструктивная прочность элементов при двухосных напряжениях. Напротив, чем ближе отношение От/ов к единице, тем хуже работает элемент в условиях двухосного поля напряжений и тем опаснее для него наличие концентраторов напряжений. В ближайшем будущем будут проведены испытания сварных изделий всевозможных форм, работающих при статических, повторно статических и усталостных нагрузках. Исследование конструктивной прочности под углом зрения хрупких разрушений является одним из важнейших критериев, обеспечивающих надежность работы сварных конструкций в эксплуатации. Чрезвычайно важно при изготовлении сварных конструкций устранить возникновение в них не [c.139]

С целью повышения g при практически неизменных сбр и осн, улучшения транспортировки пыли в топку и подготовки ее к сжиганию целесообразно применять вихревые пылеконцентраторы как при цилиндрической (см. рис. 1-11,в), так и при диффузорной (см. рис. 1-11,г) форме корпуса. Однако при этом независимо от нагрузки котлоагрегата необходимо поддерживать постоянное давление в соплах вихревого воздуха АРс=980— 1177 Н/м (100—120 кгс/м ). В противном случае при сниженной паропроизводительности котлоагрегата давление сушильного агента в пристенной области пыле-концентратора может оказаться выше давления вихревого воздуха, что в свою очередь приведет к попаданию пыли в воздушный тракт. [c.159]

Масштабный фактор (или иначе называемый масштабный эффект) тесно связан с физической природой прочности и разрушения твердых тел. Механические свойства сплава, особенно при знакопеременных или повторяющихся нагружениях, зависят от абсолютных размеров испытываемых образцов и конструкций даже в случае полного соблюдения подобия их геометрической формы и условий испытания [48, 61, 88, 144]. Предел выносливости гладких образцов понижается с увеличением их размеров, что оценивается коэффициентом влияния абсолютных размеров сечения. Для материалов с неоднородной структурой (литые стали, чугуны) влияние размеров образца на выносливость более резко выражено, чем для металлов с однородной структурой. Наиболее значительно снижается усталостная прочность с ростом размеров образца [48, 88] в случае неоднородного распределения напряжений по сечению образца (при изгибе). Форма поперечного сечения образца, определяющая объем металла, находящегося под действием максимальных напряжений, существенно влияет на выносливость образца. При плоском изгибе влияние на предел выносливости размеров прямоугольных образцов больше, чем цилиндрических. При однородном распределении напряжений по сечению гладких образцов (переменное растяжение — сжатие) масштабный эффект практически не проявляется. Характерно, что при наличии концентраторов напряжения масштабный эффект наблюдается при всех, без исключения, видах напряженного состояния. Чем более прочна сталь, тем сильнее проявляется масштабный эффект. [c.21]

Значение ЭМУ не ограничивается только повышением износостойкости винтовых поверхностей передающих механизмов. Известно, что любая крепежная резьба является концентратором напряжений и способствует резкому понижению сопротивления усталости резьбовых соединений. Так, буровые трубы выходят из строя вследствие поломок в переходах от резьбовой к цилиндрической части трубы. Исследования показывают, что путем ЭМО наружной конической резьбы труб диаметром 60 мм из-стали 45 можно повысить их циклическую долговечность более чем в 2 раза. Особое значение упрочнение ЭМО резьбовых поверхностей имеет для ремонтного производства, где практически отсутствуют условия получения достаточно прочных резьбовых сопряжений при изготовлении запасных частей. Так, например, на авторемонтных предприятиях аналогичным способом упрочняют тысячи крепежных деталей, имеющих метрические резьбы, непосредственно на токарном станке после их нарезки резцом при помощи приведенной выше универсальной пружинной державки. [c.115]

Преобразователи ультразвуковых колебаний с помощью припоя или клея соединяются с волноводом 4. Волновод передает колебания концентратору 5. Волновод цилиндрической формы не изменяет амплитуды колебаний, в то время как ступенчатые, конические концентраторы усиливают их. Поэтому выбирается специальная форма концентратора, а его размеры рассчитывают с учетом необходимого коэффициента усиления. [c.491]

Испытания на длительную прочность при изгибе могут проводиться не только на трубчатых, но и на образцах другой формы сплошных цилиндрических (рис. 79, б) или плоских (рис. 79, в). В последнем случае толщина образца может быть принята равной толщине стенки, а усиление шва оставлено, что позволяет оценить влияние концентратора в вершине шва. Испытания проводятся либо на специальных установках, либо на обычных машинах на растяжение с использованием приспособления типа, показанного на рис. 81 [27]. Для цилиндрических образцов [c.136]

Экспериментальная часть работы выполнялась на токарновинторезном станке 1К62. Головка с магнитострикционным преобразователем крепилась на специальной колонке, установленной на суппорте станка вместо снятого резцедержателя. Питание преобразователя производилось от генератора УЗГ-2,5 с частотой 20 кгц. Цилиндрический концентратор изготовлен с разъемом в узловой плоскости, Ш1жняя половина концентратора служила резцедержавкой. В процессе работы инструменту сообщались [c.344]

В СЭС распределенного (модульного) типа используется большое число модулей, каждый из которых включает параболо-цилиндрический концентратор солнечного излучения и приемник, расположенный в фокусе концентратора и используемый для нагрева рабочей жидкости, подаваемой в тепловой двигатель, который соединен с электрогенератором. Самая крупная СЭС этого типа построена в США и имеет мощность 12,5 МВт. [c.18]

Основываясь на изложенных представлениях о переходе волны первоначально синусоидальной формы в пилообразную и используя полученные законы затухания сферических и цилиндрических пилообразных волн, нетрудно приближенно рассчитать это уменьшение коэффициента усиления фокусирующей системы. Соответстцующий расчет для случая сферического и цилиндрического концентраторов будет приведен в последующих параграфах [59]. [c.37]

На рис. 172 показаны типичные концентраторы напряжений д я деталей типа плит, брусков и т. д., работающих на растяжение-сжатн или изгиб. Тгшпчшю концентраторы напряжений в цилиндрических деталях типа валов приведены в табл. 25. [c.296]

Рис. 3.19. Схемы (а) возникновения ротаций и (6) образования цилиндрических частиц в перемычках между мезотуннелями вид с поверхности концентратора напряжений образца из алюминиевого сплава Д16Т (в) начала ротационной деформации и (г) начального образования цилиндрической частицы в перемычках между мезотуннелями после развития усталостной трещины при растяжении образца

В одной из первых экспериментальных работ, гюсвященных исследованиям раннего зарождения и замедленного распространения усталостных трещин, испытывали на усталость при симметричном растяжении-сжатии на базе 10 циклов цилиндрические образцы из низкоуглеродистой стали (0,11% С) с острыми концентраторами напряжений в виде кольцевых надрезов глубиной 5 мм и радиусом при вершине 0,05 мм. Было установлено, что усталостные трещины в зоне концентраторов напряжений возникают на самой ранней стадии нагрул<еиия, а развитие их занимает значительную часть циклической долговечности. Папример, образец, испытывавшийся при амплитуде напряжения 78 МПа, имел усталостную трещину уже после [c.10]

При испытаниях на усталость цилиндрических образцов из железа (0,01 % С 0,01 % Si 0,28% Мп 0,02% Си 0,009 % Р 0,01 % S) диаметром 6 мм с острыми концентраторами напряжения (/- = 0,1- -0,2 мм) были обнаружены нераспространяю-щиеся усталостные трещины длиной около 100 мкм при напряжениях несколько ниже предела выносливости этого материала [19]. Отжиг при температуре 700 °С образцов железа, имеющих нераспространяющиеся трещины, привел к дальнейшему росту этих трещин. Исследования дислокационной структуры в области вершины трещины показали большую плотность дислокаций в этом месте, соответствующую деформационно-упрочненному материалу. Отжиг в значительной степени уменьшает плотность дислокационной структуры, устраняя тем самым препятствие для дальнейшего роста трещины. [c.37]

Реально, в каждом конкретном случае, действует некоторое сочетание факторов, совместное влияние которых приводит к усилению или ослаблению вероятности превращения возникшей усталостной трещины в нераспространяющуюся. При этом в различных ситуациях главное определяющее влияние могут оказывать различные факторы. Так, при изгибе с вращением цилиндрических деталей с резкими выточками главным фактором является радиус при вершине концентраторов напряжений, определяющий градиент напряжений в зоне образования усталостной трещины. При нагрун<ении знакопеременным круче- [c.69]

Для детали цилиндрической формы, которую испытывают на усталость при изгибе с вращением, этот начальный притертый участок имеет вид кольца постоянной ширины, непосредственно примыкающего к вершине исходного концентратора напряжений. Как показывают результаты экспериментов, размер этого участка близок к предельному размеру нерас-пространяющейся усталостной трещины в детали данной формы и размера. [c.137]

Напряженное состояние цилиндрических образцов с мягкими надрезами хорошо описывается с помощью решения Бриджмена по распределению пласти ческих напряжений в шейке растягиваемого цилиндрического образца. При испытаниях образцов с острыми надрезами (концентраторами напряжений) более точные результаты дают расчеты по методикам Нойбера [68]. [c.19]

Обкатка роликами и шариками применяется в машиностроении как средство упрочнения валов, осей, пальцев, шпилек, зубчатых колес и других деталей. Накатывают цилиндрические поверхности, галтели, канавки, впадины зубьев и шлицев, торцовые поверхности и резьбы. По эффективности обкатка занимает одно из первых мест среди других методов поверхностного упрочнения. Она позволяет получить слой наклепа 3 мм и более, т. е. значительно больший, чем, например, при дробеструйной обработке. Это особенно важно для деталей больших размеров (глубина наклепа при обкатке подступич-ной части вагонных осей достигает 19 мм). Твердость поверхностных слоев, по сравнению с исходной, повышается на 20—40%, предел выносливости гладких образцов — на 20—30%, а при работе в коррозионной среде в 4 раза. В зонах концентрации напряжений, в местах контакта с напрессованными деталями предел выносливости повышается в 2 раза и более. Срок службы различных валов в результате накатки увеличивается в 1,5—2 раза, осей вагонов — в 25 раз, штоков молотов — в 2,5—4 раза и т. д. Обкатка не только создает наклеп и формирует остаточные напряжения сжатия, но и на 2—3 класса снижает шероховатость поверхности, доводя ее до 8—10-го классов. В связи с этим в ряде случаев.обкатка вытесняет малопроизводительное шлифование. Наряду с непосредственным упрочнением от наклепа, при этом устраняется вредное влияние на прочность деталей концентраторов напряжения, возникающих при шлифовании из-за прижогов. [c.107]

Автомат 6С230 класса точности В предназначен для одновременной обработки дорожек качения и торца борта внутренних колец цилиндрических роликовых подшипников и других подобных им деталей. Обрабатываемые детали базируются на жестких опорах (башмаках) и по торцу концентратора магнитного патрона. [c.308]

Автомат МЕ227С0 класса точности В предназначен для шлифования посадочных отверстий и цилиндрических беговых дорожек в деталях типа колец подшипников. Обрабатываемые детали базируются на жестких опорах (башмаках) и по торцу концентратора магнитного патрона. Загрузка и разгрузка осуществляются сзади автомата. [c.310]

Исследования коррозионной усталости металлов проводят с использованием образцов различных геометрических форм, а во многих случаях— моделей или реальных деталей или узлов машин и i аппаратов. Для получения сравнительной оценки влйяния структуры, химического состава металла, агрессивности среды,окружающей температуры, параметров циклического нагружения и других факторов используют обычно образцы диаметром или толщиной 5—12 мм. Влияние масштабного и геометрического факторов изучают на нестандартных образцах диам- тром или толщиной поперечного сечения от 0,1 до 200 мм и более — гладких цилиндрических, призматических, плоских с различным отношением сечения к длине рабочей части, а также с концентраторами напряжений в виде выточек, отверстий, уступов и пр. Оценку влияния прессовых, шпоночных, резьбовых, сварных, клеевых и тому подобных соединений металлов на их сопротивление усталости проводят на моделях таких соединений уменьшенных размеров, реже — на натурных соединениях (элементы судовых ва-лопроводов, бурильной колонны, сосудов высокого давления, лопатки турбин, колеса насосов и вентиляторов, стальные канаты, цепи, глубиннонасосные штанги и др.). [c.22]

Автором совместно с М.М.Мацейко [211] и Г.Н,Филимоновым, проведен комплекс экспериментальных исследований по выяснению взаимосвязей между размерами образца, параметрами концентратора напряжений и сопротивлением усталости. Исследовали образцы с рабочим диаметром 5, 20, 40 и 160 мм из сталей 35, 40Х и 38Х2Н2МА. Испытания проводили по схеме чистого изгиба с вращением, Частота нагружения составляла 50 Гц для образцов диаметром 5-40 мм и около 7 Гц для образцов диаметром 160 мм. Испытывали геометрически подобные цилиндрические образцы с кольцевыми надрезами и без них. Отношение рабочей длины к диаметру гладких образцов составляло lid = 4, а радиус галтели при переходе к головкам образца Я = d. Л/-образный кольцевой надрез с углом раскрытия 60 на образцы наносили тонким точением. С целью уменьшения величины остаточных напряжений на дне надреза окончательный профиль скругления в надрезе у образцов с d = = 5- 40 мм формировали шлифовальным абразивным кругом, а у образцов d = = 1 70 мм надрез после точения зачищали шлифовальной шкуркой. [c.140]

Рассматриваются некоторые вопросы моделирования поляризационно-оптическим методом напряженного состояния спирально-многослойных цилиндрических оболочек с концентраторами, ожествленными монолитными кольцевыми сварными швами. Разработан новый оптически чувствительный материал ЭПСА двухстадийного отверждения, по.1В(РЛЯюшип изготовлять модели спирально-многослойных оболочек с произвольным количеством слоев. Исследовано напряженное состояние моделей трех и нятислойных рулонированных оболочек тина Архимедова спираль , нагруженных внутренним давлением, и модели составного сосуда, состоящего из цельной и витой части. [c.387]

С этой точки зрения во влажнопаровых турбинах следует отказываться от резких увеличений углов раскрытия меридионального сечения в начале НА с последующим переходом к цилиндрическому сечению над РК, так как при этом сразу формируются два концентратора влаги по отношению к РК следующей ступени, к которому эта влага подходит в области повышенных окружных скоростей. К тому же опыты в БИТМ, выполненные по заданию ХТГЗ, еще в пятидесятых годах показали, что и в аэродинамическом отношении конический меридиональный обвод имеет преимущества (за исключением, быть может, последней ступени очень большой веерности). [c.242]

Например, исследования деталей типа валов и осей автомобиля ГАЗ-53, тракторов К-700, Т-150К, Т-74, МТЗ-80 и комбайна СК-5 показали, что большинство деталей в процессе эксплуатации подвергаются действию переменных нагрузок. Эти детали испытывают четыре вида нагружения односторонний изгиб, одностороннее кручение, переменный изгиб и переменный изгиб с кручением (испытаниям переменными нагрузками подвергают более 70 % деталей). Около 75 % цилиндрических поверхностей имеют различные концентраторы напряжений галтели, пазы под шпонки, кольцевые канавки, отверстия, лыски и резьбы. [c.7]

При растачивании концевика резцом был допущен небольшой дефект в виде кольцевой риски, являющейся концентратором напряжений и приведшей к преждевременному разрушению образца по основному металлу вдали (в 88 мм) от верхнего сварного шва. Неблагоприятное воздействие сварки на основной металл в данном случае было исключено. Следовательно, кольцевой надрез в месте сопряжения галтели с цилиндрической частью оказался более сильным концентратором напряжений, чем сварной шов. [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...