Торможение формы

Различают торможение тепловых деформаций детали сопряженными деталями (торможение смежности) и торможение деформаций волокон детали смежными волокнами (торможение формы). [c.360]

Этот способ устраняет первоисточник усадочных напряжении, так как в каждый данный момент температура всех частей отливок одинакова. Напряжения, обусловленные торможением формы предотвращают, применяя податливые стержни. [c.78]

В машиностроении проводится ряд мероприятий, позволяющих снизить или полностью снять внутренние напряжения у заготовок. Механическое торможение формы может быть устранено при разрушении формы отливки при переходе ее из области пластических в область упругих деформаций. При отливке в постоянные формы заготовку следует извлекать из формы до проявления усадки. При изготовлении отливки используются изотермические смеси и холодильные устройства для выравнивания температуры остывания детали. Некоторые приемы дают хорошие результаты по устранению внутренних напряжений у заготовок. К ним относятся 1) естественное старение 2) искусственное старение 3) обстукивание заготовки 4) пропускание через заготовку переменного тока и др. Естественное старение представляет собой длительное хранение заготовки в естественных климатических условиях (на воздухе). В течение суток и в зависимости от времени года происходит изменение температуры, влажности, давления. Эти [c.53]

Если материал при колебаниях температуры лишен возможности свободно расширяться или сжиматься, в нем возникают тепловые напряжения. Это происходит в результате или торможения тепловых деформаций детали сопряженными деталями (торможение смежности), или торможения деформаций волокон детали смежными волокнами (торможение формы). [c.342]

Тепловые напряжения, вызванные торможением формы, возникают при неравномерном нагреве детали, когда отдельные волокна материала лишены возможности по конфигурации детали расширяться в соответствии с законом тепловой деформации. В отличие от торможения смежности здесь напряжения возникают только при наличии перепада температур в теле детали (при стационарном тепловом потоке, когда тепло переходит от горячих участков к более холодным, или при неустановившемся тепловом потоке, например, при тепловом ударе, когда волна тепла распространяется по телу детали). [c.347]

Материалы с нулевым коэффициентом линейного расширения тепловых напряжений, обусловленных торможением формы, не испытывают. [c.349]

Способы снижения тепловых напряжений, вызываемых торможением формы, заключаются прежде всего в уменьшении первоисточника — неравномерности температурного поля по сечению детали. Иногда этого удается достичь рациональным охлаждением детали. Так, для роторов турбин целесообразно вводить охлаждение их периферийной части. Охлаждение центральной части ротора нерационально, так как понижение температуры может вызвать на рабочих режимах увеличение разрывающих напряжений в ступице. [c.356]

В некоторых случаях удается без ущерба для функционального назначения детали полностью или почти полностью устранить торможение формы, как первоисточника термических напряжений. Примером могут [c.357]

Для проведения расчетов следует задать значения параметров в начальный момент времени. Одна из трудностей при расчете сверхзвуковых течений связана с определением положения и формы ударной волны. При аналитических исследованиях обычно делаются предположения о близости в окрестности точки торможения формы ударной волны и тела. Положение и форма ударной волны зависят от геометрии тела, скорости невозмущенного течения, термодинамических свойств газа. Некоторые выводы о форме ударной волны можно сделать из анализа экспериментальных работ, данных численных расчетов. Основные расчеты к настоящему моменту проведены для выпуклых поверхностей типа затупленных конусов под углом атаки, эллипсоидов, гиперболоидов и т. п. При осесимметрическом обтекании затупленных тел в работе [23] был отмечен следующий факт. Если рассмотреть наряду с затупленным телом острый конус, то для каждого числа Мао можно найти критический угол. Ркр(Мсж)) — максимальный угол полураствора кругового конуса, для которого еще возможно течение с присоединенной ударной волной. Пусть 5 — рассматриваемое затупленное тело. Присоединим к нему коническую часть с углом полураствора Ркр таким образом, чтобы конус касался поверхности 5 (см. рис. 4.3, а). [c.203]

При охлаждении отливки происходит механическое и термическое торможение усадки. Механическое торможение возникает вследствие трения между отливкой и формой. Термическое торможение обусловлено различными скоростями охлаждения отдельных частей отливки. Сложные по конфигурации отливки подвергаются совместному воздействию механического и термического торможения. [c.123]

В отливках в результате неравномерного затвердевания тонких и толстых частей и торможения усадки формой при охлаждении возникают внутренние напряжения. Эти напряжения тем выше, чем меньше податливость формы и стержней. Если величина внутренних напряжений превзойдет предел прочности литейного сплава в данном участке отливки, то в теле ее образуются горячие или холодные трещины. Если литейный сплав имеет достаточную прочность и пластичность и способен противостоять действию возникающих напряжений, искажается геометрическая форма отливки. [c.126]

Макроструктура потока в камере энергоразделения зависит от ее формы и протяженности (рис. 3.6—3.7) [208]. Под относительной температурой торможения авторы цитируемого источника понимают отношение Т= (Tj- T)/ V I2 , где Т , Т — температура торможения соответственно на стенке и на текущем значении радиуса г. Очевидно, отношение представляет собой разность полной и статической температуры на выходе из сопла закручивающего устройства Г, Т . [c.108]

При 4,26 > к > 1,98 (на рис. 4.7 пример приведен при к = 3,22) сечение вихревого кольца отрывается от прямой г = jn и принимает форму петли с точкой излома контура этого сечения, являющейся точкой торможения. Ниже сечения кольца и выше него и > 0. По мере стремления к к значению 1,98 точка торможения приближается к оси х. [c.210]

На рис. 4.9 представлена картина линий тока при М = 0,06 (К = -1,048, N = -0,554, Р = -0,0536) и М = 0,082 (К = -1,336, N = -0,509, Р = -0,0796). В первом случае сечение вихревого кольца имеет две точки торможения, как и на рис. 4.7 при к = 5,3. Во втором случае образуются два вихревых кольца, сечения которых имеют форму петель и по одной точке торможения. Прочие точки торможения в потоке на рис. 4.9 не показаны. При дальнейшем увеличении М петли стягиваются в точки возврата линий тока. Подобное явление в плоскопараллельных потоках уже нашло отражение на рис. 4.5 при к = I. [c.212]

Вопрос о том, можно ли данное конкретное тело рассматривать как материальную точку, зависит не от размеров самого тела, а от условий предлагаемой задачи. Поэтому одно и то же тело при одних условиях можно принимать за материальную точку, а при других — нельзя. Например, изучая движение искусственного спутника Земли по его орбите, можно пренебречь его формой и размерами и рассматривать его как материальную точку. Если же изучается торможение спутника в атмосфере, то при этом необходимо учитывать влияние сопротивления воздуха на полет спутника и, следовательно, нужно учитывать его форму и размеры. [c.7]

Уравнение (93) выражает важное свойство газового потока. При отсутствии внешних сил и сил трения увеличение скорости потока может быть вызвано только уменьшением статического давления, и наоборот, торможение потока в этом случае всегда связано с увеличением давления в нем независимо от характера других процессов, происходящих в потоке, и изменения остальных параметров газа. В интегральной форме уравнение количества движения для цилиндрической струйки запишется так [c.39]

Здесь а р п — условная критическая скорость, которая соответствует температуре частичного торможения Тп. Основное кинематическое соотношение для косого скачка принимает следующую форму [c.129]

Применяя диффузоры специальной формы, можно осуществлять ступенчатое торможение сверхзвукового потока посредством различных систем косых скачков уплотнения. Так как за обычным плоским косым скачком скорость остается сверхзвуковой, то для полного торможения потока нужно за последним косым скачком поместить прямой скачок или особый участок криволинейной ударной волны, элементами которой являются сильные косые скачки, переводящие поток в дозвуковой. [c.464]

Все же выбор соответствующей формы центрального тела, особенно при осуществлении отсоса пограничного слоя, дает возможность частично использовать изоэнтропическое торможение потока в диффузоре внешнего сжатия и получить восстановление давления несколько более высокое, чем в трех-, четырех-скачковом диффузоре. [c.474]

Сверхзвуковые потоки тормозятся, как известно, в сужающихся каналах. Поэтому для непрерывного торможения сверхзвукового потока может быть использован канал той же конфигурации, что и сопло Лаваля, называемый в этом случае сверхзвуковым диффузором. Действительно, в сужающемся канале скорость сверхзвукового потока уменьшается, и если горло надлежащим образом рассчитано, то в нем устанавливается критическая скорость. Тогда в расширяющейся части происходит дальнейшее торможение дозвукового потока. Такой диффузор называется идеальным, однако он представляет собой только принципиальную теоретическую схему, реализовать которую на практике не удается. Трудность состоит в том, что сверхзвуковой поток в сужающемся канале является неустойчивым и под влиянием даже малых возмущений насыщается скачками уплотнений. В зависимости от формы сужающейся части система прямых и косых скачков может быть более или менее сложной, но во всех случаях является источником особых, так называемых волновых потерь энергии. Поэтому возникает задача управления системой скачков с целью сведения потерь к минимуму. Этого удается добиться приданием стенкам сужения особой формы, при которой в горле устанавливается скорость, близкая к критической. Таким образом, суммарные потери в сверхзвуковом диффузоре включают в себя помимо потерь вязкостного происхождения также волновые потери, связанные с образованием скачков уплотнения. Достаточно подробное изложение современных результатов исследования газовых диффузоров можно найти в [8]. [c.431]

Поскольку Н1 > 2, то Н1 > и 2 < а. Таким образом, скачок уплотнения может образоваться только в сверхзвуковом потоке газа, причем течение за скачком является дозвуковым. Поэтому можно сказать, что прямой скачок уплотнения является формой перехода от сверхзвукового течения к дозвуковому. При этом переходе температура торможения и критическая скорость газа остаются неизменными. Действительно, для потока перед скачком справедливо равенство [c.451]

Процессы переноса энергии в форме излучения, как показывают расчеты, могут также существенно повлиять на параметры газа за скачком. Излучение газа обусловливает значительное уменьшение температуры и, как следствие, повышение плотности в ударном слое и на поверхности обтекаемого тела. Такое повышение плотности, особенно заметное вблизи точки полного торможения, приводит к уменьшению отхода ударной волны. [c.497]

Определение аэродинамических характеристик с учетом интерференции осуществляется для летательных аппаратов как плоской конфигурации (типа корпус — горизонтальное крыло ), так и плюс- или крестообразной формы в потоке без крена и при крене. При этом достаточно подробно изложены методы расчета распределения давления по корпусу и крылу (оперению) и суммарных аэродинамических коэффициентов. Такие расчеты даны с учетом сжимаемости потока, его скоса и торможения от впереди расположенных частей летательного аппарата. При этом принимается во внимание влияние У-образности крыла, его расположения вдоль корпуса и формы в плане, а также наличия развитого пограничного стоя. [c.593]

Тонкая игла перед тупым телом. Такая игла, вызывая отрыв потока, способствует снижению сопротивления и теплопередачи при больших сверхзвуковых скоростях. Рассмотрим механизм этого явления. Отсоединенный почти прямой скачок уплотнения перед затупленным телом (рис. 1.12.4,а) может изменить свою форму, если перед таким телом установить тонкую иглу (рис. 1.12.4,6). Поток может оторваться на игле и образовать область течения клинообразного или конусообразного типа (в зависимости от того, является ли тело плоским или цилиндрическим). Под влиянием такого отрывного течения изменится форма головного скачка уплотнения от почти прямого до косого, что обусловит снижение лобового сопротивления и теплопередачи в точке полного торможения затупленной поверхности. Однако в контактной области скачка и поверхности иглы могут возникать высокие местные тепловые потоки, что несколько снижает эффективность использования иглы. [c.106]

Для определения температуры торможения в обратимом процессе движения плоского потока идеального газа можно воспользоваться частным (Рг=1) интегралом уравнения энергии в форме [c.200]

Как показывает рис. 8.38, увеличение числа скачков ведет к уменьшению суммарных потерь полного давления в системе. При увеличенип числа скачков до бесконечности потери в системе должны упасть до нуля (Од- - 1), т. е. осуществляется переход к изоэнтропическому торможению. Форма центрального тела плоского изоэнтропического сверхзвукового диффузора с внешним сжатием изображена на рис. 8.44. [c.473]

Интерес представляют не только прямо- и противо-точные потоки, но и перекрестные. Для теплообмена в плотном движущемся слое перекрестный и многоходовой ток газа может создать особые преимущества перед противотоком в связи с большой равномерностью распределения газового потока в слое. Очевидно, что могут быть получены и другие формы существования дисперсных потоков (здесь и в дальнейшем слово сквозных для краткости опускается). В противоточной газовзвеси, часто называемой по предложению 3. Ф. Чуханова падающим слоем , торможение падающих частиц создается встречным потоком газа (аэродинамическое торможение). В ряде случаев все большее значение приобретает противоточная газовзвесь с механическим торможением твердого компонента (с помощью сетчатых и тому подобных вставок). Увеличивающееся при этом время контакта компонентов потока (время теплообмена, химического реагирования и т. п.) позволяет при несколько усложненной конструкции увеличить компактность устройства. В отличие от механически торможенной газовзвеси пульсирующая газовзвесь, исследуемая в ИТиМО АН БССР, характеризуется периодически изменяемой скоростью несущей фазы. Весьма перспективен принцип встречных струй , предложенный и исследованный И. Т. Эльпериным Л. 212, 337, 338]. Повторяющееся столкновение двух прямоточных потоков газовзвеси позволяет резко увеличить местную относительную скорость, концентрацию и, как следствие, интенсифицировать теплообмен. Можно также указать на циклонные и др. потоки, формирующиеся под действием различных искусственно налагаемых полей (электромагнитных, ультразвуковых и др.). В дальнейшем криволинейные и усложненные различными дополнительными устройствами и силами дисперсные потоки, как правило, рассмат- [c.14]

Образование рентгеновского излучения происходит в рентгеновской трубке (рис. 4.2). Катод 3, изготовленный из вольфрамовой проволоки, при пропускании тока нагревается до высоких T Mnepaiyp и начинает испускать электроны, направляющиеся на анод 1 в форме пластины из вольфрама или молибдена, из которой исходит так называемое тормозное излучение. Это излучение является прямым следстви( м торможения свободных электронов на пластине, откуда и происходит название тормозное излучение. [c.188]

П р II м е р. Тело, имеющее форму кольца радиусом г, вращается под депствие.м постоянного момента А/ вокруг неподвижной вертикальной оси, ( овпадающей с осью симметрии. Когда тело приобрело угловую скорость (о-), потребовалось затормозить его. Для таких пелей на внешнем ободе кольца на противоположных концах диаметра установлены два реактивных двигателя. Относительная скорость истечения гааов в двигателях направлена по каса-1е.11ьпой к ободу кольца и равна и секундный расход топлива равен q, начальный момент инерции тела с топливом равен h. Требуется найти расход топлива, необходимый для нолного торможения тела. [c.224]

Известно много форм ироявления электромагнитного взаимодействия. Для заряженных частиц — кулоновское рассеяние, ионизационное то рможение, радиационное торможение, черен-ковское излучение для у-квантов — фотоэффект, эффект Комптона, образование электронно-позитронных пар, фотоядерные реакции. [c.202]

Результаты измерений приведены на рис. 245. Из рисунка видно, что вплоть до энергии падающих протонов тторядка 200 Мэе энергетический спектр v-лучей представляется монотонно убывающей кривой, типичной для спектров тормозного излучения (например, для спектра рентгеновских лучей, возникающих при торможении быстрых электронов в твердом веществе). Теоретический расчет тормозного излучения быстрых протонов подтвердил это предположение. Однако при больших энергиях интенсивность образующихся у-квантов начинает превосходить теоретическую. Особенно заметное расхождение наблюдается при энергии протонов Гр >290 Мэе, а для энергии Т-р = 340 Мэе экспериментальная интенсивность Y-квантов превосходит теоретическую уже в 100 раз. При этом исследование характера энергетического спектра образующихся улучей показало, что для Тр > 290 Мэе форма спектра существенно отличается от монотонно убывающей кривой тор-мозного излучения наличием мак- Рис. 246. [c.577]

После крушения теории теплорода теплота окончательно рассматривается как энергия движения составляющих тело материальных частиц (атомов, молекул). Но между теплотой и механической энергией вскоре обнаружились принципиальные отличия. Например, при торможении автомобиля его тормозные колодки нагреваются, но обратный процесс абсолютно невозможен — сколько бы мы ни нагревали колодки, автомобиль все равно останется на месте. Закон сохранения и превращения энергии, раскрывая количественную сторону превращений энергии, ничего не говорит о принцигшальных качественных отличиях между ее различными формами. Можно указать на другие принципиальные особенности тепловых явлений. Одним из самых очевидных наблюдений является то, что при различных видах работы часть энергии выделяется в виде теплоты. В природе существует тенденция к необратимому превращению различных видов энергии в теплоту, поскольку обратное превращение тепла в работу, за исключением изотермических процессов, невозможно. Другой, не менее очевидной особенностью тепловых явлений является то, что нагретые тела всегда стремятся прийти в равновесие с окружающей средой. Но и в этих процессах передачи теплоты существует односторонность, которую Р. Клаузиус сформулировал в качестве тепловой аксиомы Теплота не может сама собой переходить от тела холодного к телу горячему . Значение этого положения оказалось настолько важным, что его стали рассматривать как одну из формулировок второго начала термодинамики. Л. Больцман писал Наряду с общим принципом (законом сохранения и превра]цения энергии. — О. С.) механическая теория тепла установила второй, малоутешительным образом ограничивающий первый, так называемый второй закон механической теории тепла. Это положение формулируется следующим образом работа может без всяких ограничений превращаться в теплоту обратное превращение тепла в работу или совсем невозможно, или возможно лишь отчасти. Если и в этой формулировке второй принцип является неприятным дополнением к первому, то благодаря своим последствиям он становится гораздо фатальнее . [c.79]

Расчет большого класса задач гидроаэродинамики одномерных установившихся изэнтро-иических течений несжимаемой и сжимаемой жидкости основан на использовании уравнения Бернулли. Исследование течений сжимаемого газа имеет важное практическое значение, так как позволяет ввести ряд параметров, характеризующих движение газа (параметры торможения, критические параметры, максимальная скорость и др.), а также установить связь между различными параметрами течения и формой струи или канала. На основании уравнения Бернулли получен широкий набор газодинамических соотношений (функций), составляющих основной математический аппарат, используемый при расчетах изэнтропических течений газа. [c.74]

Известно, что в случае сверхзвукового обтекания конуса скачок перед ним также имеет форму конуса. При этом хотя давление торможения ро уменьшится по сравнению с ро, но будет для всех линий тока одним и тем же. Одинаковой остается энтропия на всех линиях тока, т. е. дЗ/дп = 0. Таким образом, течение за скачком из-энтропическое (или безвихревое) [в соответствии с (10.94) вихрь = 0] [c.513]

Уравнения (11.121), (11.122), (11.123) по форме не отличаьэтся от соответствуюш,их уравнений для однородного газа, имеющего высокую скорость (11.20), (11.19) и (11.24). Однако в уравнение (11.123) вместо температуры введена полная энтальпия торможения в форме [c.234]

Уравнения (7.3.1) записаны в матричной форме для совершенного газа (у = onst), так как при относительно небольших сверхзвуковых скоростях газового потока темп фа-тура торможения относительно невелика, можно пренебречь химическими реакциями в потоке, а у — pi v можно считать известной постоянной величиной. [c.366]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...