Температура частичного торможения

Введем в рассмотрение температуру частичного торможения, понимая под этим следующую величину [c.128]

Здесь а р п — условная критическая скорость, которая соответствует температуре частичного торможения Тп. Основное кинематическое соотношение для косого скачка принимает следующую форму [c.129]

Температура частичного торможения это температура, которую примет газ не при полном его торможении, а при частичном энергетически изолированном погашении только нормальной составляющей скорости. Такую температуру покажет термометр, движущийся вдоль скачка со скоростью [c.222]

По определению температура частичного торможения Тп—Т [c.222]

Т. е., что температура частичного торможения на косом скачке не изменяется. Выразим Тп из (12.23) через Т [c.222]

Условная критическая скорость звука это критическая скорость звука, подсчитанная по температуре частичного торможения [c.223]

Повышение температуры кислоты приводит к резкому возрастанию скорости коррозии железоуглеродистых сплавов, причем скорость коррозии в неокислительных кислотах увеличивается также и с ростом содержания углерода в сплаве, в окислительных — снижается из-за частичного торможения анодного процесса. [c.199]

При измерении температуры газового потока большой скорости, кроме рассмотренных выше методических погрешностей, необходимо учитывать как влияющий фактор частичное торможение потока в зоне расположения термоприемника, вызывающее дополнительный нагрев рабочей части термоприемника. Нагрев термоприемника и его температура зависят не только от физических свойств и состояния движения среды, но также и от собственных свойств термоприемника. [c.250]

Рост окисной пленки во времени по законам (ИЗ) и (116) имеет место при соизмеримости торможений химической реакции окисления металла и диффузионных процессов в окисной пленке (окисление железа в водяном паре и углекислом газе, окисление чистой поверхности кобальта в кислороде, окисление меди в кислороде при низком давлении и др.), а также при окислении ряда металлов при высоких температурах, которое сопровождается частичным разрушением защитной окисной пленки. [c.65]

Если капель много , а интенсивность волн не очень велика, то тепловой энергии пара за счет его торможения будет недостаточно, чтобы вывести смесь на термодинамическое равновесие (когда температуры фаз равны температуре насыщения) только за счет теплообмена, и поэтому происходит частичная конденсация пара, высвобождающая необходимую для равновесия скрытую теплоту парообразования, и в результате будет М < 1, Л/а. >Л/ао. [c.348]

В рабочую часть сверхзвуковых труб подается сжатый и сильно подогретый воздух с большими давлением и температурой торможения, соответствующими по условиям полного или частичного подобия большим скоростям полета. При больших значениях числа М в рабочей части трубы при дальнейшем торможении потока неизбежны большие потери полного давления. С помощью диффузоров и эжектора, действующего как компрессор или эксгаустер, с использованием запаса сжатого воздуха в баллонах, в аэродинамической трубе обеспечивается требуемый поток воздуха (рис. 57). [c.121]

Иная и более сложная картина наблюдается в газовых потоках. В отличие от капельных жидкостей газы являются сжимаемыми средами их плотность зависит от давления и температуры. Поэтому при торможении газового потока его кинетическая энергия йи /2 лишь частично расходуется на увеличение энергии давления Ро/ро — р/р, остальная часть этой энергии вызывает повышение внутренней энергии газа с ( о — [c.269]

Иная и более сложная картина наблюдается в газовых потоках. В отличие от капельных жидкостей газы являются сжимаемыми средами их плотность зависит от давления и температуры. Поэтому при торможении газового потока его кинетическая энергия м) /2 лишь частично расходуется на увеличение энергии давления [c.288]

Предположения об отсутствии внутрифазной вязкости и неучет тепломассообмена, возникающего при конденсации или испарении, вносят дополнительные погрешности. Действительно, если учитывается вязкость несущей фазы, то в тех случаях, когда число Прандтля Рг=5 1 возникает неравномерное распределение температуры торможения (энтальпии торможения) по радиусу, т. е. вихревое перераспределение полной энергии (вихревой эффект Ранка [62]). При этом изменение термодинамических параметров р, р, Т вдоль координат (г, z) может значительно отличаться от рассчитанного изложенным методом. Пренебрежение эффектами тепломассообмена вносит погрешности, обусловленные тем, что не учитывается дополнительная конденсация в прикорневой зоне пониженных температур. Конденсация возникает в потоке несущей фазы и на каплях. Не исключено частичное испарение капель в периферийной области течения, где термодинамические температуры повышенные. Подчеркнем, что интенсивная конденсация происходит в отрывных областях закрученного потока, так как снижение температур в этих областях оказывается особенно значительным. [c.173]

В курсах термодинамики определение температуры торможения делается без оговорки на отсутствие трения, поскольку там в полное уравнение энергии работа трения не входит ни полностью, ни частично. [c.88]

При работе на частичных нагрузках характер температурного поля в ЦВД мало меняется. В зоне малых нагрузок и на холостом ходу в турбинах конденсационных и особенно с противодавлением (типа Р) температура в концевой части цилиндра может подниматься из-за работы последней ступени в режиме торможения. [c.37]

На носике зонда происходит торможение потока переохлажденного пара. Процесс торможения при дозвуковых скоростях осуществляется постепенно в некоторой области торможения, примыкающей к носику зонда. Можно полагать, что процесс торможения сопровождается частичной конденсацией в зоне торможения и соответствующим тепловыделением. Вместе с тем появление в потоке крупнодисперсной (форсуночной) влаги несколько меняет картину течения в зоне торможения. Крупные капли, не попадающие в приемное отверстие, огибают носик зонда и оказывают эжекционное действие на мелкие капли и частицы паровой фазы в зоне торможения и приемной части зонда. Благодаря эжекционному действию крупных капель давление торможения, показываемое зондом, уменьшается. В этом же направлении влияет теплообмен. Так как температура пара в приемной камере зонда выше, чем температура внешнего потока, то происходят отвод тепла во внешнюю среду и соответственно снижение измеряемого давления торможения. Условия теплообмена могут заметно измениться в режимах с большой влажностью, когда на внешней поверхности зонда образуется пленка. [c.407]

Вторая зона (П) —зона (см. рис. 2.3, в) наибольшей интенсивности деформации. Зерна металла при перемещении макси.мально удлиняются, сжимаются и поворачиваются. Образуется четкая текстура, имеющая разный характер по толщине зоны. В контактной области происходит дополнительное деформирование материала вследствие его торможения при трении о переднюю и заднюю поверхности инструмента, а также частичного его смятия округленной режущей кромкой. В том случае, когда контактные температуры доходят до величин, близких к температуре плавления, на контактной поверхности движущегося металла образуется тонкий сильно деформированный и оплавленный слой. [c.31]

При больших скоростях потока его температура у гильзы повышается на А/а вследствие торможения и частичного превращения кинетической энергии в тепловую [c.116]

Изложенные выше соображения позволяют представить себе наиболее выгодную для достижения высоких коэффициентов усиления конфигурацию плазмы сферической мишени инерциального синтеза. В момент максимального сжатия термоядерная плазма должна состоять из двух частей с различными параметрами. Центральная часть (область первоначального инициирования) должна быть нагрета до температур зажигания термоядерной реакции 5-10 кэВ и иметь параметр pR = 0,3 г-см 2, соответствующий пробегу а-частиц. Окружающая плазма должна иметь параметр pR = 3-5 г-см , соответствующий высокой степени выгорания, и как можно более низкую температуру. При такой конфигурации плазмы горение мишени происходит следующим образом. В центральной части мишени происходит зажигание реакции. Выделяющаяся термоядерная энергия идет частично на нагрев области первоначального инициирования за счет торможения в ней а-частиц, а частично идет на нагрев окружающих плотных слоев термоядерного [c.40]

При больших температурах в камерах сгорания ЖРД и ТРД или при больших скоростях полета летательных аппаратов с ВРД температура торможения продуктов сгорания на входе в сопло может достигать 2500-3000°К. При таких температурах и умеренных давлениях продукты сгорания на входе в сопло частично диссоциированы. При их расширении и охлаждении в сопле вследствие конечности скоростей химических реакций процессы рекомбинации не успевают завершится и химическая энергия горючего, затраченная на диссоциацию продуктов сгорания в камере (или на входе в сопло), не полностью переходит в кинетическую энергию реактивной струи. Это приводит к возникновению потерь импульса сопла из-за химической неравновесности (А/хн ), что имеет место для относительно коротких реактивных сопел, когда время пребывания газа в соплах весьма мало (10 " -10 с) и изменение внутренней энергии и химического состава не успевает за изменением температуры и давления в потоке. Для сопел самолетов с умеренными сверхзвуковыми скоростями (Л4о 3) и длинных сопел ракетных двигателей в большинстве случаев можно считать, что процесс расширения продуктов сгорания происходит энергетически и химически равновесно. [c.89]

Здесь йкрп —частичная критическая скорость, которая соответствует температуре частичного торможения Т . Основное кинема- [c.86]

Рассматривая закон изменения скорости по толщине пограничного слоя (рис. 7.21, а), можно прийти к выводу, что полное торможение фактически имеет место не только в критических точках обтекаемого тела, но и вообще во всех точках поверхности, поскольку имеется общее прилипание потока. Поэтому у поверхности тела температура воздуха приближается к температуре полного торможения, но остается несколько ниже ее вследствие частичного отвода тепла в соседние слои, имеющие иовышеииую скорость и соответственно более низкую те.м- [c.340]

Восстанавливание фрикционных качеств накладок происходит при нагреве до 175—190° С, когда начинается выгорание масла. Для накладок 6КФ-31 резкое снижение фрикционных качеств начинается при нагреве до 200° С. При нагреве до 170° С существенного изменения коэффициента трения не наблюдается. Однако накладки бКФ-32 при нагреве до 200° С и последующем охлаждении не восстанавливают полностью своих фрикционных свойств, а сохраняют пониженное значение коэффициента трения и при более низких температурах. При последующих торможениях резкое снижение коэффициента трения начинается с более низкой температуры (170—190° С), чем температура, при которой произошло первое снижение коэффициента трения. Нагревание накладок 6КФ-31 и 6КФ-32 до температуры свыше 150° С приводит к подгоранию накладок с возникновением сильного запаха. При нагреве до 200—250° С на рабочих поверхностях накладок появляются продукты износа и горения, связанные частично со смоляными веществами, выделившимися при нагреве, а затем остывшими и образовавшими как бы тонкий слой смазки, снижающий коэффициент трения. При остывании тормоза смолистые вещества застывают, соединяя в монолит продукты износа и горения. Застывший поверхностный слой накладки является менее прочным и термостойким, чем первоначальный ее материал, не подвергавшийся нагреву. Это и является причиной остаточного снижения коэффициента трения таких накладок при нагреве свыше 200° С. [c.558]

На рис. 4-3 показаны графики распределения локальных давлений и максимального переохлаждения пара по обводу профиля С-9012А для перегретого, насыщенного и влажного пара на входе перед решеткой по параметра.м полного торможения (Ма = = 0,7 Re = 2,5-10 г = 0,75 Д,р = 0,1). Модальный размер капель иа входе в решетку <з и был значительным п составлял около 80 мкм. Анализируя эти графики, можно отметить, что при переходе от перегретого к- сухому иасыщенному, а также к влажному пару относительное давление возрастает во всех точках обвода профиля. Однако наиболее интеясивное увеличение давления обнаруживается на конфузорных участках, а наименее интенсивное — па диффу-зорных участках (спинки). Этот результат объясняется испарением капель в конфузор-ном потоке и его увлажнением в развитом диффузорном потоке. В процессе расширения влажного пара температура капель оказывается выше, чем температура переохлажденного пара и (при больших размерах капель) чем температура насыщения. При торможении на диффузорных участках температура пара повышается и, таким образом, температура капель может быть ниже температуры пара, что вызывает частичную конденсацию (увлажнение) пара. Ускорение перегретого и переохлажденного пара осуществляется только в результате геометрического воздействия. Поток переохлажденного пара с каплями жидкости испытывает также расходное и тепловое воздействие. При наличии скольжения (а оно неизбежно имеет место в каналах решетки) определенную роль играет механическое взаимодействие фаз. [c.81]

При измерении температуры газа термометром необходимо учитывать, что при обтекании его газом происходит торможение пофаничного слоя, кинетическая энергия газа при этом переходит частично в тепловую. Следовательно, термометр показывает промежуточную температуру между термодинамической температурой 7, температурой торможения Тд. Чтобы термометр показывал термодинамическуто температуру, он должен двигаться со скоростью, равной скорости газа. [c.135]

Таким образом, процесс резания (стружкообразования), равно как любой процесс деформирования материального тела, представляет собой замкнутую динамическую систему [3]. Это означает, что он может бьггь устойчивым и неустойчивым. При устойчивом деформировании образуется так называемая сливная стружка. Неустойчивому соответствует формирование стружек надлома (хрупкое разрушение материала), элементной и суставчатой (вязкое полное или частичное разрушение стружки). Характерной особенностью деформирования при резании является образование нароста на режущем инструменте. Он возникает в зоне торможения деформирования и может бьггь устойчивым, т.е. сохраняться в процессе резания, или неустойчивым, периодически срывающимся. Нарост образуется [2] в области некоторых температур, границы изменения которых зависят от свойств обрабатываемого материала. [c.26]

Эффективность торможения снижается не только вследствие отключения из-за неисправности части воздухораспределителей, но и в результате закупорки калиброванных отверстий гряземасловодяной смесью у исправных воздухораспределителей. Число последних в поездах резко возрастает при температурах минус 5-15 °С и может доходить до 20 в сдвоенном поезде. Воздухораспределители с частично закупоренными отверстиями на торможение работают хорошо, а время отпуска у них возрастает в несколько раз и сильно зависит от места расположения такого воздухораспределителя по длине поезда. Наибольшее время отпуска — в хвосте поезда. [c.240]

Кроме того, повышение скорости полета летательных аппаратов с ВРД сопровождается повышением температуры торможения воздуха на входе в двигатель, в результате чего перед реактивным соплом температура торможения продуктов сгорания достигает 2500-3000°К. При таких температурах и умеренных давлениях продукты сгорания на входе в сопло частично диссоциированы. В соплах ЖРД, имеюгцих высокие температуру и давление газа, эти процессы еще более усиливаются. [c.346]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...