Поправка на соотношение между ах

Для нормального соотношения между протонами и нейтронами в ядре этому значению величины Z /Л соответствует Z 110. При меньших значениях параметра Z IA деление возможно, лишь начиная.с некоторой энергии возбуждения, которая необходима для того, чтобы нейтрализовать влияние поверхностной энергии. Необходимая энергия возбуждения растет с уменьшением Z M, т. е. при переходе к менее тяжелым ядрам. Конечно, все это лишь средние цифры, от которых возможны небольшие индивидуальные отклонения. В частности, необходимо ввести поправку на деформацию ядра в основном состоянии. [c.539]

Общая постановка вопроса, принятая в настоящей главе, совпадает с принятой в 4-4. Основные соотношения будут получены для отрезка системы бесконечной длины, это позволит считать поле в зазоре между индуктором и цилиндром равномерным, а вне индуктора равным нулю. Как и прежде, будем считать, что магнитная проницаемость и удельное сопротивление постоянны во всех точках сечения. Поправки, касающиеся соотношений между диаметром и длиной индуктора с соответствующими размерами цилиндра, будут рассмотрены в 6-1. [c.66]

Для шахматного пучка С = 0,41 т = 0,6 при 51/х2-<2 поправка, учитывающая соотношение между поперечным [c.392]

Поправочная функция на размер зоны пластической деформации F(R) учитывает различия в раскрытии вершины усталостной трещины, которые возникают при изменении асимметрии цикла R. В частном случае, согласно (3.5), поправка F(R) = (1 - К). Соотношение между радиусами зон пластической деформации (циклической и периферической) имеют вид [c.140]

Полученная поправка для корректировки длительности разрушения диска, испытанного на стенде УИР, которую оценивали по результатам измерения шага усталостных бороздок, составила ky/s = 1,4. В результате корректировки длительность роста трещины составила около 7000 циклов. При проведении стендовых испытаний было реализовано всего 15000 циклов. Эта оценка для области МЦУ не противоречит данным по соотношению между периодом роста трещины и общим периодом нагружения образцов, который составляет около 50 %. [c.498]

Обычно KP под напряжением определяют как совместное воздействие агрессивной коррозионной среды и растягивающего напряжения (остаточного или приложенного), приводящее к растрескиванию, имеющему макроскопически вид хрупкого разрушения. В этом определении подразумевается, что KP представляет собой явление, а не механизм,-— именно так KP и трактуется в этой главе. К таким же явлениям относится и водородное охрупчивание, которое может (но не обязательно) сопровождать KP. Водород как газ или в виде частиц, возникающих в результате химических или электрохимических реакций, может рассматриваться как агрессивный агент, способный вызывать KP. Но в процессе классических исследований водородного охрупчивания имели дело с водородом, растворенным в металле, что не характерно для коррозионных агентов. В прошлом это приводилось в качестве аргумента против связи KP с водородным охрупчиванием. Данный обзор показывает, что такой вывод не может считаться общим. Известен ряд случаев, когда водород участвует в KP, причем существовавшее мнение о соотношении между водородным растрескиванием и, например, анодным растворением как компонентами KP нуждается в поправке или даже в пересмотре. К целям данной главы относится также анализ роли и соотношения различных механизмов в KP- [c.47]

Его можно было бы вывести прямо из пропорции ( ), положив = и и гр = 0. с физической стороны это значит, что закономерности, свойственные турбулентной области, распространяются вплоть до стенки, как если бы вязкого пристенного слоя не было. Конкретнее говоря, при Рг= 1 количественное соотношение между эффектом подтормаживания жидкости и количеством переносимого в направлении к стенке тепла одинаково в турбулентном и вязком течениях. Практически именно так обстоит дело при течении газов. Однако для жидкостей, в особенности очень вязких, соответствующая поправка должна быть введена. [c.119]

Подобные данные дает теория Г. Н. Абрамовича [Л. 2], рассматривающая движение идеальной жидкости в камере завихрения центробежной форсунки. Эта теория может быть успешно использована и для описания движения реальной вязкой жидкости, так как поправки зависят, в свою очередь, от соотношения между силами вязкости, инерционными силами и силами поверхностного натяжения, т. е. в конечном счете от критериев, характеризующих распыливание жидкости. [c.50]

Теплопроводность компонент удобно вычислять при помощи теоретического соотношения между теплопроводностью и вязкостью (с учетом поправки Эйкена) [79] [c.112]

Рис. 2.29. Соотношение между /И и концентрацией N1 в сплавах Т — N1 — С с учетом поправки на выделение Т1С штриховая кривая характеризует соотношение /И — для сплавов Т1 — N1 дуговой выплавки)

Важным при поверке является выбор оптимального соотношения между допускаемыми погрешностями образцового и поверяемого СИ. Обычно, когда при поверке вводят поправки на показания образцовых средств измерений, это соотношение принимается равным 1 3 (исходя из критерия ничтожно малой погрешности). Если же поправки не вводят, то образцовые СИ выбираются из соотношения 1 5. Соотношение допускаемых пофешностей поверяемых и образцовых СИ устанавливается с учетом принятого метода поверки, характера погрешностей, допускаемых значений ошибок I и П родов и иногда может значительно отличаться от указанных ранее цифр. [c.32]

Иначе обстоит дело в случае плоских стационарных движений (конвективные валы = 1 в формуле (22.5)). В этом случае в зависимости от соотношения между к, к к кт знак квадратичной поправки Я<2) может быть различным. Так, в области [c.152]

Из рис. 1 видно, что для случая I наблюдаемая разность температур превышает действительную разность (АО>АГ), и поэтому поправка на теплообмен отрицательна (А <0). Для случая II АО < АГ и А > 0. Однако для кривых с максимумами (кривые II) соотношение между ДО и ДГ зависит от формы температурных кривых и от продолжительности двух частей опыта, одна из которых охватывает время Тг — То, а вторая т/ — Тг. Если количество теплоты, теряемое калориметром за время т/ — т,, будет больше, чем количество теплоты, получаемое за время Тг — То, то температурная поправка будет положительна (А >0). [c.14]

Из уравнений ( 1.35) и ( 1.36) найдем соотношение между поправками [c.86]

Соотношение между поправками на теплообмен, вычисляемыми при наличии стенки (Д/) и при ее отсутствии (Д/ь), имеет следующий вид [c.98]

Важным при поверке являет ся вопрос о выборе оптимального соотношения между допускаемыми погрешностями образцового и поверяемого приборов. Обычно это соотношение принимается равным 1 3, когда при поверке вводят поправки на показания образцовых средств измерений. Если же поправки не вводят, то образцовые средства выбирают исходя из соотношения 1 5. В общем случае это соотношение может лежать в интервале от 1 2 до 1 10. Необходимая точность образцовых средств, а иногда и их типы, регламентируются государственными стандартами на методы поверки средств измерений. Соотношение допускаемых погрешностей поверяемых и образцовых средств измерений устанавливается с учетом принятого метода поверки, характера погрешностей и других факторов и иногда может значительно отличаться от указанных выше цифр. [c.106]

Соотношение между размерами П. з. и длиной звуковой волны определяет дифракцию звуковых волн в месте приема, благодаря к-рой действующее на П. з. звуковое давление отличается от давления в свободной волне. В измерит. П. з. это искажение учитывается введением поправки па свободное поле, к-рую наз. коэфф. дифракции. Дифракция звуковых волн вблизи П. 3., а следовательно, коэфф. дифракции и чувствительность П. 3. зависят от его ориентации относительно направления распространения волн. Эту зависимость обычно представляют в виде диаграммы направленности для ряда высоких частот, при к-рых дифракция и направленность приема значительны. [c.198]

Характеристики, предназначенные для определения результатов измерений (без введения поправки) или градуировочные характеристики, определяющие соотношение между сигналами на входе и выходе средств измерений в статическом режиме. К ним относятся, например, номинальная статическая характеристика преобразования измерительного преобразователя, номинальное значение однозначной меры, пределы и цена деления шкалы, виды и параметры цифрового кода средств измерений, предназначенных для выдачи результатов в цифровом коде. [c.106]

В таблице приведены значения поправки в иг/мм- при измерении напряжений I рода в различных материалах и при )азных соотношениях между и а (в кг/мм -) [111]. [c.713]

Полученная таким путём поправка приведена в таблице ЫУ. Она увеличивает энергию сцепления, вычисленную из (78.24), до А,Ьккал(моль для значения г = 5,4, соответствующего минимуму полной энергии. После введения этой поправки соотношение между наблюдёнными и вычисленными значениями энергии становится сравнимым с полученными выше результатами для лития и натрия. Значение параметра решётки, [c.375]

Правильность этого соотношения может быть непосредственно проверена, поскольку оно должно быть идентично с экспериментальным соотношением между уменьшением энтропии и Т (термометрическим параметром), определенным, как было описано в п. 12. [В формулы (13.2) и (13.3) должна быть введена небольшая поправка на теплоемкость решетки, которая пропорциональна Г .] Если обе кривые совпадают в значительном интервале температур, то функция распределения, по-впдимому, является правильной, как н выведенные на ее основе соотношения, в частности соотношение Т Т). [c.442]

Таким образом, и здесь мы получаем качественно те же особенности движения, что и в случаях, разобранных выше. Различие проявляется лишь в соотношениях между амплитудами кратных гармонических компонент, их зависимости от параметров системы и в другой частотной поправке, причем здесь частота найденного решения, так же как и для контура с сегнетоэлектриком, увеличивается с ростом амплитуды, о связано с тем, что значение эффективного коэффициента самоиндукции в данном примере, так же как и э( зфективное значение емкости конденсатора с сегнетоэлектриком, для больших амплитуд меньше, чем для малых амплитуд. [c.39]

Соотношение между коэффициентами (нескомпенсированными отклонениями кривизн) и j во избежание нарушения плавности зацепления должно быть таким, чтобы уменьшение коэффициента профильного перекрытия (в связи с отклонением j) компенсировалось бы достаточным коэффициентом продольного перекрытия. Однако при расчёте наладок станков это соотношение не всегда может быть выбрано правильно. В тех случаях, когда принятые значения и j при нарезании конической или гипоидной пары оказываются недостаточными (по результатам проверки зацепления на контрольнообкатном станке), то одновременно с компенсацией технологических погрешностей зубонарезания может быть в нужном направлении изменена также кривизна профиля и линии зуба. Необходимые для этого корректирующие поправки в наладку станков разработаны на основе методов технологического синтеза зацеплений применительно к каждому способу нарезания конических и гипоидных колес [11, [9], [13]. [c.93]

Уравнение (12-91) получено в предположении, что с высокой скоростью движется J дeaльный газ. В общем случае течения газа величину ф нельзя вычислить в явном виде, даже если иззестно поле скорости, так как для определения поля энтальпии необходимо решать уравнение энергии. Можно воспользоваться линейным соотношением между энтальпией торможения и скоростью при течении с йр1(1х = 0 и Ргт=1, а влияние градиента давления и числа Прандтля учесть внесением соответствующей поправки в это соотношение. Следуя Н. Б. Коэну [Л. 141], примем, что [c.427]

На рис. 2.34 показаны микрофотографии структуры сплавов Ti—Ni—О, полученные с помощью светового микроскопа. Структура сплавов А и С выявлялась с помощью травления. В образцах А обнаружены выделения Ti4Ni20, расположенные по границам зерен. Других соединений с кислородом не наблюдалось. Концентрация кислорода в твердом растворе в фазе TiNi, определенная по площади оксидной фазы на микрофотографии, чрезвычайно мала и составляет 0,045% (ат.). Следовательно, почти весь кислород выделяется в виде Ti4Ni20, при этом в оксидную фазу попадает большое количество Ti. Концентрация Ni в матричной фазе становится выше, в результате чего понижается. Если ввести соответствующие поправки, то ясно, что соотношение между Мц и концентрацией кислорода обусловлено изменением концентрации Ni. Кислород ухудшает механические свойства, вызывая охрупчивание сплавов Ti—Ni. [c.87]

Во многих случаях для целой группы приборов данного типа соотношение между температурой и величиной свойства, на принципе измерения которого основан прибор (например, э. д. с. термопары), приблизительно одинаково. В этом случае можно вычертить стандартную кривую для всех таких приборов и использовать ее в первом приближении как градуировочную. При более точных измерениях каждый отдельный прибор (например, каждая термопара из данной серии) обнаружит некоторое небольшое отклонение от стандартной кривой. Дл я учета этих отклонений кривая может быть построена по результатам измерений в нескольких фиксированных точках. Предположим, например, что в фиксированных точках h, U, U эЛ1бКтродвижущая сила термопары, найденная по стандартной кривой, равна соответственно 10,20 и 35 jwe, а для используемой термопары величины, измеренные в этих же точках, равны 10,1, 20,05 и 34,9 мв. Таким образом, поправки в этих точках [c.91]

Неудовлетворительное положение с уравнениями Озеена, связанное с описанием инерционных эффектов, суш ествовало до появления работы Лагерстрома, Коула и особенно Каплуна из Калифорнийского технологического института в середине 50-х годов. Их идеи оказались весьма плодотворными и были далее развиты в работе Праудмена и Пирсона [49]. Весьма интересно, что стимулом к такой деятельности послужили проблемы теории ламинарного пограничного слоя при высоких числах Рейнольдса, когда попытки получить поправки высшего порядка к теории Прандтля и тем самым распространить ее на область более низких чисел Рейнольдса оказались безуспешными в связи с отсутствием ясного понимания соотношения между уравнениями Прандтля и полными уравнениями Навье — Стокса. [c.63]

Найденное уточенениё классического уравнения (4.18) пластины в форме прямого соотношения между нагрузкой и точным значением суммарного прогиба в точности соответствует двум уравнениям (5.84д) и (5.84е) при использовании полного ряда, стоящего в квадрат ных скобках правой части уравнения <5.84з). Если рассматривать уравнение (4.18) как первое приближение, то уравнение (5.84з) при удержании только двух первых членов ряда [1 + afe V6(l — v)] представляет собой второе приближение которого оказывается вполне достаточно для практических це й, если необходимые поправки малы, . [c.381]

В другой представляющей большое значение статье ), посвященной деформациям, симметричным относительно оси, Винклер исследует цилиндрическую трубу, находящуюся под равномерными внутренним и внешним давлениями, и выводит формулу Ламе. При определении необходимой толщины стенки для трубы Винклер опирается на теорию наибольших нормальных деформаций и приходит к формуле, несколько отличающейся от формулы Ламе. Оп исследует также и условия по торцам трубы, рассматривая сферические и плоские торцы. Для того и другого случаев Винклер дает уравнения для напряжений и показывает, что цилиндрическая труба испытывает у концов некоторый местный изгиб. Учитывая его, он вводит поправки в теорию, разработанную до него Шеффлером (см. стр. 163). В заключение Винклер выводит соотношения между напряжениями во вращающихся дисках и пользуется ими в расчете маховиков ). [c.187]

Выражение (5.1.16) для статистического оператора содержит не только поля hj t), но и параметры отклика Fn t) сопряженные базисным динамическим переменным Р . Так как нас интересуют соотношения между неравновесными поправками к наблюдаемым 6 АУ и внешними полями, нужно исключить параметры отклика. С этой целью вычислим среднее значение АРш со статистическим оператором (5.1.16). Величины Тг АРт g t) и Тг АРт Qq t) сокращаются благодаря условиям самосогласо-вания (5.1.5) и мы приходим к системе уравнений для параметров отклика [c.342]

Соотношение (237) справедливо при s т. е. при квазиупругом поведении трещины. В условиях упругопластического поведения трещины необходимо введение поправки на условия нагружения, влияющие на характер изменения соотношения между Wed и W v при 6>6s и W = onst. Это можно учесть путем определения плотности энергии деформации, эквивалентной (IF o), с введением поправочных функций f на асимметрию цикла R, температуру t, частоту нагружения со и т. п. В этом случае эквивалентную плотность энергии деформации (1 ) э можно определять так [c.246]

Как указывает Гаскелл [37], если исходить из одних и тех же данных для /(г) и g r), то условие Фке(г) Фр-т г) следует из равенства (76) и (77). Так, из равенства (76) видно, что в точках пересечения общей корреляционной функции h r) величина f r) — = —Фпс1кТ, и так же, как это следует из соотношения (75), оно возникает асимптотически. Последнее замечание нуждается в некоторых поправках, так как после разложения правой части выражения (76) в ряд по степеням h асимптотическая форма верна при условии Возможно это соотношение выполняется в некотором отдалении от критической точки (см. п. 4). По теории Перкуса — Йевика получается тот же самый асимптотический вид. Это позволяет считать, по исследованиям диаграммных методов для больших г, что рассматриваемый результат действительно правилен в указанной области, т.е. вдали от критической точки. К сожалению (см. ниже), теория Борна — Грина не приводит к точно такому же результату, хотя и позволяет вывести линейное соотношение между f r) и Ф(г). Однако коэффициент пропорциональности различен (см. дополнение 5). Это различие может быть очень значительным для сил ближнего действия,, но оно уменьшается для сил дальнего действия, существующих в жидких металлах. [c.40]

Следует отметить, что в методе 5-коэффициента поставленная задача рассматривается как задача о равномерно распределенном кипении по всему каналу в области низкого давления. Этот метод описывает лишь средние условия и только качественно учитывает физические особенности рассматриваемого явления. Для его применения необходимо ввести некоторую экспериментально определенную константу. Поэтому этот метод позволяет определить только поправку, которая учитывает изменения кавитации в машинах различного типа с помощью эмпирически определенного приближенного соотношения между В (или В ) и AHsv)лollv для данной жидкости. Например, данные, представленные на фиг. 6.12, получены для АЯ/Я = 0,03. Если допустимое падение напора уменьшить, погрешность определения (АЯ5в)попр возрастет. Другой недостаток зависимостей фиг. 6.12 состоит в том, что данные для всех жидкостей, кроме воды, получены на насосе одного типа. Эти особенности необходима учитывать при применении данного метода. [c.311]

Из оптической пирометрии известно, что определение истинной температуры Т тела, на основании измерения его яркостной температуры. S с помошью оптического пирометра, осуществляется путем введения в показания пирометра соответствующей поправки. Эта поправка находится на основании следующего соотношения между яркостной и истинной температурами [c.22]

Для получения истинной температуры объекта к исправленному отсчету яркостной температуры нужно придать вторую поправку на нечерноту излучения объекта. Эта поправка может быть вычислена с помощью формулы (VIII, 4), дающей соотношение между истинной температурой Т нечерного тела и его яркостной температурой 5. Из этой формулы видно, что если известны эффективная длина волны оптического пирометра и посто янна я излучения с, то для перехода от яркостной температуры 5 к истинной Т тела, достаточно знать коэфициент черноты тела гх,7- для соответствующей длины волны. [c.289]

Учесть этот эффект задним числом и ввести соответствующую поправку в измеренные ранее величины сечений невозможно, так как соотношение между числом однозарядных и двухзарядных ионов даже для одного фиксированного атома существенно изменяется при изменении частоты излучения из-за наличия промежуточных резонансов в спектрах атома и иона 3.55]. Поэтому в настоящее время можно использовать лишь те величины сечений, которые получены без учета этого эффекта. Однако в дальнейшем, проводя измерения масс-спектров ионов и энергетических спектров электронов, можно выделить канал прямого порогового процесса многофотонной ионизации достаточно точно. [c.134]

В первой половине девятнадцатого века было проведено исследование свойств газов с помощью газового термометра. Резульг татом этих исследований явилось установление термодинамической шкалы температур в форме, предложенной Кельвином. В настоящее время газовый термометр признан основным инструментом для измерения температур по термодинамической шкале. Обычно применяют два типа газовых термометров прибор постоянного давления, в котором давление определенной массы газа поддерживается постоянным, а о значении температуры судят по изменению объема системы, и прибор постоянного объема, в котором постоянным поддерживается объем определенной массы газа, а температуру определяют по его давлению. В работе [1] приведены соотношения между значениями объема (или давления) и абсолютной (термодинамической) температуры для идеального газового термометра, наполненного идеальным газом. В указанной статье рассматриваются также поправки к наблюдаемым величинам, которые необходимо вводить вследствие отличия реального газового термометра от идеального инструмента и реального термометрического газа от идеального. [c.225]

Оптимальное с точки зрения рас-хода углерода соотношение между этими видами восстановительных процессов можно рассмотреть, используя показатель прямого восстановления М. А. Павлова. Это в простейшем варианте отношение количества железа, восстановленного углеродом из РеО ко всему восстановленному в печи железу. Показатель прямого восстановления рассчитывается из состава колошниковых газов и материального баланса процесса. В указанном варианте при расчете не учитываются поправки на частичное восстановление Рвз04 углеродом и изменение состава газовой фазы под влиянием реакции [c.95]

Трудность решения этой задачи состоит в том, что соотношения между составляющими цикла здесь нельзя представить в такой же простой графической форме, как это сделано при рассмотрении установившегося режима движения в гл. 7. При отклонении от установившейся скорости соотношение, например, между и (. также оказ ,1вается зависимым от инерционности привода, характеризуемой параметром J . Практически невозможно построить кривые /(//5 с учетом их связи с J , так как с увеличением числа таких кривых они становятся трудно обозрнлгылш. Поэтому предлагается приближенное, но более простое решение поставленной задачи. Оно состоит в том, что при выборе параметров для перехода от к по-прежнему пользуемся приведенной ранее зависимостью i /i от 1/х (см. рнс. 7.5). Однако ввиду увеличения периода движения поршня с ростом инерционности привода (при сохранении времени иа прежнем уровне) действительное значение отношения t / несколько меньше, чем это следует из графика (см. рис. 7.5), построенного применительно к безынерционному приводу. Следовательно, получается определенный запас, но по окончании расчета значение соотношения t /ts можно уточнить и ввести соответствующие поправки, например, уменьшить проходные сечения каналов на входе или выходе, если действительная продолжительность цикла значительно меньше заданной. Для уточнения значения можно воспользоваться графиками N—X и Т5—X. представленными в разделе I (см. р1 с. [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...