Расчет необходимого усилия пресса

Расчет необходимого усилия пресса [92, 100] [c.471]

Определение параметров прессующего механизма. В практике литья под давлением можно часто встретиться с изготовлением деталей на машинах недостаточной мощности, особенно при использовании многогнездных пресс-форм или при литье крупногабаритных изделий, поэтому при выборе машины, в первую очередь, нужно основываться на расчете необходимых усилий прессования и подпрессовки. [c.67]

Расчет потребного усилия пресса и тоннажа молота при вытяжке. При выборе необходимого тоннажа пресса следует исходить из того, что максимальное усилие со [c.262]

В случаях, когда проталкивание детали (отхода) осуществляется одновременно с возникновением основного технологического усилия Р, при расчете потребного усилия пресса указанное усилие проталкивания также необходимо учитывать. [c.60]

Усилие пресса должно быть больше требуемого по расчету. При выборе пресса по каталогам необходимо помнить, что прицеленные в них данные относятся к положению кривошипного вала на расстоянии [c.248]

При смыкании штампа эластичная среда оказывается в замкнутом пространстве. Когда пресс развивает усилие Я, в контейнере создается давление q среды. В расчетах необходимого для разделительной операции усилия Р давление q принимают равномерно распределенным. [c.42]

Наибольшее усилие при осадке на кривошипном прессе. Текущая высота заготовки Н но мере осадки уменьщается, но одновременно уменьщается и скорость деформирования, определяемая кинематикой кривощипно-шатунного механизма, и зависящее от скорости сопротивления деформации. Таким образом, наибольшее усилие развивается немного раньше, чем ползун достигнет крайнего нижнего положения. Для расчета наибольшего усилия необходимо знать скорость деформирования в этот момент осадки. [c.119]

Как было указано в п. 4. для технико-экономических расчетов необходимо знать оптовые цены и нормы амортизации оборудования. Для кривошипных прессов усилием от 6.3 до 315 тс эти показатели приведены в табл. 12. [c.58]

Расчет количества гнезд в формах для пресс-литья имеет особенности. Например, в съемных формах с горизонтальной плоскостью разъема количество гнезд определяют, учитывая величину площади проекции литниковой камеры на плоскость разъема. Эту величину считают исходной, потому что она зависит от вполне определенных величин необходимого удельного давления прессования и рабочего усилия пресса. Разогретый прессматериал под давлением обладает упругими свойствами, благодаря которым он способен почти без изменения и по всем направлениям передавать производимое на него давление. Поэтому в процессе работы в форме возникают разнонаправленные усилия. Рассмотрим, как они распределяются (рис. IX.7). [c.289]

Поясним это практическим примером. Предположим, что на кривошипном прессе, номинальное усилие которого известно, должна быть выполнена совмещенная технологическая операция, которая состоит из вырубки заготовки и ее вытяжки на заданную глубину. Допустим, что расчет необходимого максимального технологического усилия, выполненный раздельно для вырубки и вытяжки, показывает, что ни раздельно, ни суммарно полученные расчетом усилия не превышают номинального усилия пресса. [c.216]

Образующая (контур) детали разбивается на отрезки прямых линий и дуг окружностей, которые кодируются в ЭВМ (определяются координаты граничных точек и точек сопряжений). Вся входная оперативная информация в закодированном виде заносится в карту исходных данных. Укрупненная структурная схема алгоритма для расчета размеров плоской заготовки, числа и размеров переходов вытяжки, разработанная Г. П. Тетериным и В. А. Жарковым, приведена на рис. 13.4. Блоки 2—5 используют для назначения по справочным данным припуска на обрезку деталей с фланцем и без него. Наличие у детали фланца определяется в блоке 5, в блоке 6 проводится расчет диаметра заготовки, в 7 — значения допустимых коэффициентов вытяжки для т-переходов. В блоках 8—16 сначала проверяют возможность вытяжки детали без фланца за один переход и необходимость обрезки припуска если оба условия удовлетворены, то рассчитывают два перехода штамповки. Если вытяжка детали без фланца за один переход невозможна, то в блоках 17—27 рассчитывают число переходов вытяжки и размеры полуфабрикатов. Далее оставляют алгоритмы по выбору прессового оборудования, учитывая, что номинальное усилие пресса должно быть примерно в 2 раза больше усилия деформирования. [c.250]

При выполнении вытяжки на прессах, не имеющих прижимных ползунов, — листоштамповочные прессы простого действия, многопозиционные прессы-автоматы со встроенными пневмо- или гидропневматическими прижимными подушками — при рабочем ходе главного ползуна преодолевается сопротивление Рц указанных подушек. В ряде случаев (вытяжка, гибка) необходимо преодолеть сопротивление Pj, встроенного выталкивателя. Системы современных прессов устроены так, что усилия Рц и Р в период рабочего хода изменяются незначительно, и поэтому в, расчетах их можно принять постоянными. [c.507]

Измерения напряжений и давлений на натурной конструкции дает наиболее достоверные результаты, позволяющие проверить правильность модельных исследований, а также выявить действительные рабочие режимы (величины и эксцентрицитеты усилий штампования) и проверять силовую схему конструкции пресса с учетом монтажа и других условий (передача нагрузки по элементам, влияние дополнительных связей и т. д.). Однако при проектировании возникает необходимость исходя из заданных нагрузок быстро оценить напряжения и перемещения в конструкции, не выполненной в металле, для различных ее вариантов. Исследования, проводимые достаточно быстро на легко выполняемых тензометрических и оптических моделях узлов пресса, позволяют получать сведения, необходимые при проектировании. Обычно применяемый инженерный расчет напряжений и перемещений в деталях прессов позволяет оценить средние напряжения по сечениям [2 ], [9 ], однако он не дает 508 [c.508]

Полное усилие вырубки (пробивки), необходимое для выбора пресса, берут на 30% больше расчетного. Зазор между -пуансоном и матрицей при вырубке (пробивке) зависит в основном от толщины и марки штампуемого материала. Для ориентировочных расчетов односторонний зазор можно Принять равным 0,05—0,1 от толщины материала. [c.158]

Перед установкой штампа на пресс наладчик должен ознакомиться с конструктивными особенностями и с условиями работы штампа, а именно уточнить усилие, необходимое для выполнения операции, выяснить, возникнет ли удар в конце хода ползуна, измерить закрытую высоту штампа, проверить размеры его хвостовика и плит и определить величину необходимого рабочего хода в отдельных случаях уточнить величину требуемой работы деформации. При расчете усилия, требуемого для выполнения операции, можно пользоваться приведенными ниже формулами. [c.44]

При расчете двухкривошипных прессов неравномерность приложения нагрузки учитывают путем принятия условной нагрузки, действующей по ползуну и равной 2Р /3 + 2Рц/3 = 4Рц/3. Для четырехкривошипных прессов это усилие составляет 1,4 Р . Все коробчатые ползуны необходимо рассчитывать на касательные напряжения в их стенках. Эти напряжения (в МПа) определяют по формуле [c.35]

Форма графика рабочих нагрузок определяется методами,, известны.ми нз теории обработки металлов давлением, или с помощью экспериментальных данных. Характер изменения графиков для большинства операций дан в работе [13], а также показан на рис. 7.1 (для листовой штамповки) и рис. 7.2 (для объемной штамповки). Поскольку при расчете пресса используют лишь определенные параметры графика (общую площадь, величину и расположение максимума усилия), то в точно.м определении формы графика нет необходимости. Поэтому для расчета прессов используют так называемые типовые расчетные графики рабочих [c.128]

О расчете усилий, необходимых для запирания литьевых пресс-форм, см. [84, 85]. [c.302]

Для определения возможности выполнения прессом заданной технологической операции необходимо знать величину и характер технологической нагрузки на пресс. Технологическая нагрузка задается кривой изменения усилия, действующего на ползун по ходу ползуна и величиной работы, потребной для совершения технологической операции. По усилию проверяется прочность деталей пресса, по работе определяется энергия маховика и мощность электродвигателя. Расчет пресса только по максимальной нагрузке без учета энергоемкости операции часто приводит к неправильному выбору пресса, к поломкам основных деталей или перегрузке двигателя. Для построения графика технологической [c.126]

При сложных натурных испытаниях требуется изыскание методов получения информации, необходимой для расчетов. Применение одного из таких методов показано в работе [4] на примере исследования циклической прочности сварной станины кривошипного горячештамповочного пресса усилием 2500 тс, при этом определялось напряженное состояние станины тензометрированием модели стойки пресса и оценивалась циклическая прочность наиболее нагруженных участков стойки с помощью локальных моделей. [c.273]

При необходимости уточнения расчета всех параметров посадок с натягом следует учесть влияние шероховатости сопрягаемых поверхностей, имея в виду частичное снятие выступов неровностей в процессе запрессовки, отличие температур деталей при эксплуатации от температур деталей в процессе сборки, а также вибрации и динамические нагрузки, испытываемые деталями. При силовой сборке соединения для подбора пресса нужно знать максимально возможное усилие запрессовки [c.47]

В расчет по формуле (П.21) необходимо внести существенную поправку, так как напряжение Ощах относится только к раздавливанию на прессе образцов правильной формы (кубики), когда нагрузка распределяется равномерно по всей поверхности контакта кубика с плитой и имеет место только сжатие и последующее раздавливание. В реальных условиях, т. е. при разрушении руды в дробилках (рис. 11.2), куски имеют неправильную форму, давление на материал распределяется неравномерно, и большая часть кусков разрушается не сжатием, а в результате раскалывания, при котором фактически происходит разрыв кусков по линиям АА, а не их раздавливание. Предел прочности руд на разрыв в десятки раз меньше, чем на сжатие. Поэтому рабочее давление в формуле (11.21) необходимо принимать значительно меньшим, чем Ощах, считая, что среднее эффективное усилие [c.90]

Преимуществом многокамерных сальников, по мнению авторов, является возможность затягивать и регулировать каждую часть сальника отдельно и независимо друг от друга. При выборе многокамерных сальников исходят из значительных потерь на трение набивки о стенку камеры и шток увеличивающихся по мере увеличения высоты сальниковой камеры. Падение усилия затяжки сальника по высоте в связи с наличием сил трения определяется экспоненциальной зависимостью, используемой в расчетах для нахождения необходимого усилия затяжки сальника [6]. Естественно, что при этом плотность набивки по мере удаления от нажимной втулки снижается и нижняя часть ее используется неэффективно. Такая картина характерна для обычных шнуровых набивок, устанавливаемых в камеру без предварительного сжатия. При этом усилие затяжки сальника расходуется на уплотнение материала набивки, т.е. преодоление внутренних сил трения в материале, а также преодоление внешних сил трения набивки о поверхности уплотняемых деталей. В случае применения предварительно сформованных в пресс-форме набивок в виде готовых к установке колец усилие затяжки сальника расходуется в основном на деформирование колец в радиальном направлении. При использовании такой набивки достаточно высокая герметичность может быть достигнута с помощью более простых однокамерных многоступен- [c.5]

При прессовании в обычных стационарных прессформах удельное давление на изделие определяется внеш>ним усилием, приклады1ваемым к прессформе со стороны пресса, и не зависит от конструктивных параметров самой прессформы. В связи с этим при разработке обычных прессформ не проводится никаких специальных расчетов, связанных с обеспечением необходимого удельного давления. Последнее достигается соответствующим выбором или регулировкой усилия пресса с учетом площади прессования. [c.40]

Расчеты показывают, что для штамповки крупногабаритных поковок деталей типа панелей с ребрами, рам, стоек, дисков необходимы гидравлические прессы с до 750 МН. В нашей стране накоплен большой опыт создания мощных универсальных штамповочных прессов, например конструкции Уральского завода тяжелого машиностроения (УЗТМ) с номинальным усилием 300 МН и конструкции Всесоюзного научно-исследовательского института металлургического машиностроения совместно с Новокраматорским машиностроительным заводом (ВНИИметмаш - НКМЗ) с номинальными усилиями 650 и 750 МН. [c.199]

Уравнение теории наследственных сред позволяет определить сопротивление деформации при известном законе изменения деформации во времени, который обычно можно установить с необходимой достоверностью для различных процессов ОМД. В частности, установлено, что усилие деформации может изменяться в расчетах до двух раз, если не учтена реальная история процесса нагружения (рпс. 261). Таким образом, представляется возможным определить не только величины а непосредственно в очаге деформации в процессах ОМД за один ход пресса или за один проход при прокатке, но и установить закономерности изменения а и давления с учетом всей предшествующей истории деформирования, установить изменение напряжений при прокатке с межклетевым натяжением, учесть влияние этого напряжения на давление и сопротивление деформации в каждом проходе. [c.485]

Усилие прессования, подсчитанное по формуле (3.1), может оказаться недостаточным для преодоления гидравлических сопротивлений в трубопроводах прессующего механизма машины, в литниковой системе и форме. Поэтому после предварительного выбора машины по величине Рцр. т необходимо сделать проверочный расчет, определяя машинное усилие Рцр. м прессования, достаточное для преодоления сопротивлений гидравлической системы и формБИ [c.68]

Расчет усилий штамповки на КГШП необходимо выполнять с максимально возможной точностью, так как при использовании пресса с недостаточным усилием может произойти авария, а при выборе пресса по завышенному [c.201]

Усилие ГКМ, необходимое для штамповки в открытых штампах, определяют по формулам для расчета усилия кривошипного горячештамповочного пресса (гл. 4). Лирину и толщину еаусеица в зависимости от диаметра высаживаемой части поковки D определяют по табл. 9. [c.258]

Расчет усилия прижима имеет смысл, если вытяжка ведется на прессах простого действия. Для прессов двойного действия с жестким прижимом важно не давление, а установление минимально необходимого для данной толщины заготовки зазора между поверхностями прижима и матрицы, при котором исключается образование складо к. Обычно этот зазор составляет от 1,03 до 1,075. [c.240]

Эти методы дают более точные результаты (близкие к экспериментам), но основные уточнения получаются в области сжимающих напряжений. Для станин прессов, как известно, наиболее опасными являются напряжения растяжения. При обычном расчете столов н траверс как балок значения этих растягивающих напряжений получаются несколько завышенными. Конструктору необходимо и.меть гарантированную верхнюю оценку. Такую оценку можно получить, пршменяя обычные методы расчета. Поэтому применение уточненных методов расчета, достаточно трудоемких, может быть рекомендовано при проведении исследований станин и при конструировании станин прессов больших усилий, [c.110]

При расчете пресса двойного действия необходимо учитывать, что его станина воспринимает суммарное усилие, складывающееся из номпнальных усилий по наружному и внутреннему ползунам. За расчетное положение механизма наружного ползуна прииимается положение на расстоянии 12 мм от крайнего нижнего положения. Для указанного положения строят план сил, при этом исходят из допущения действия номинального усил 1я. [c.162]

Результаты расчета показывают, что погрешность шага подачн ленты от упругого и динамического проскальзывания в валках значительно превышает указанную в технической характеристике точность шага подачи. Для обеспечения точности шага подачи необходимо разработать такие конструкции валковых механизмов, которые позволят увеличить тянущее усилие валков (уменьшить коэффициент тяги), не превышая при этом максимально допустимых контактных напряжений между валками и лентой, и снизить скорость вращения валков, не уменьшая производительности пресса-автомата. [c.82]

В зависимости от свариваемого сечения и диаметра обода минимальная потребная мошность и усилие осадки, необходимое для расчета привода и зажимов, выбираются по табл. 36, причем на практике мощность обычно увеличивается в 1,5—2 раза, что позволяет получать более качественные соединения. Так, в массовом производстве для ободьев диаметром 500 мм и сечением 1350 мм рекомендуется машина ССМ-750 (фиг. 118). Режимы сварки даны в табл. 37. Для обеспечения необходимой жесткости станина машины имеет форму прямоугольной рамы. Подвижная плита машины перемещается кулачком через систему рычагов. Зажимы, управляемые пневматическими цилиндрами, изготовлены в виде клещей. В заграничной практике для сварки изделий кольцеобразной формы используются машины специального назначения. Машины фирмы АЕО типа 5к -25 мощностью 40—750 ква (фиг. 119, а) рассчитаны на сварку колес сечением 70—3000 мм с производительностьк> 700—60 шт. в час. Усилие осадки у машин 8к5-25 составляет 25 т. Для простоты установки заготовок и съема обода в этих машинах используются зажимы, раскрывающиеся при их отходе назад (фиг. 119, в). Эти зажимы имеют плоские электроды. Фирма Ottensener выпускает машины мощностью 300 ква для сварки автомобильных колес производительностью 400 шт. в час с электродами по форме обода (фиг- 119, б). В последнее время начинают применяться машины с ярмом для понижения шунтирующего тока. Удаление грата и высаженного металла в массовом производстве производится двумя Вращающимися ножами (фиг. 118, б). В некоторых случаях для этой цели используются прессы, зачистка наждачным кругом или механическая обработка. После сварки и зачистки обод расширяется на экспандере (этим одновременно про- [c.190]

Внешнее трение прессуемого порошка о стенки пресс-формы определяет усилие, необходимое для выталкивания брикета после его спрессовывания и называемое лением выталкивания. Весьма важно знать величину давления выталкивания для решения практических вопросов прессования порошков, в частности для правильного расчета и конструирования прессинструмента. Давление выталкивания пропорционально давлению прессования и зависит от коэффициента внешнего трения и коэффициента Пуассона прессуемого порошка. Давление выталкивания принимают равным 0,2—0,35 от давления прессования и оно тем больше, чем выше прессуемый брикет и меньше площадь его поперечного сечения. [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...