Коэффициент Режима трения

Подобрать количество и размеры кулачков для кулачковой сцепной муфты привода скребкового транспортера (коэффициент режима К=1,5) и проверить кулачки на износостойкость и изгиб, если передаваемая мощность N = Q кВт, частота вращения я = 250 об/мин, материал муфты сталь 20, цементированная и закаленная до твердости HR 58...62, диаметры соединенных валов d = 40 мм, профиль кулачков — трапецеидальный, коэффициенты трения / = / = 0,20. [c.410]

Положение вала на различных режимах работы схематически показано на рис. 344, а. В пусковой период, когда скорость вращения невелика и преобладает полусухое трение, вал отклоняется в сторону, противоположную вращению, на угол ф, тангенс которого равен коэффициенту полусухого трения. [c.333]

Отсюда следует, что при ламинарном режиме коэффициент гидравлического трения обратно пропорционален числу Рейнольдса. [c.164]

Для турбу.пентного режима течения в трубе имеется экспериментальная зависимость коэффициента сопротивления трения от условий движения (закон сопротивления Блазиуса) [c.330]

В переходном режиме коэффициент сопротивления трения зависит не только от шероховатости, но и от числа Рейнольдса. Л. Прандтль и Г. Шлихтинг, исходя из логарифмического закона скоростей и допущения об аналогии между течением в трубе и в турбулентном пограничном слое, выполнили расчеты коэффициента сопротивления трения во всех трех режимах течения. На рис. 9.6 результаты этих расчетов представлены в виде номограммы. Два семейства кривых создают удобство в пользовании номограммой при выполнении вариантных расчетов. Штриховой линией обозначена граница квадратичной области. Номограмма построена на основе предположения, что турбулентный слой начинается от переднего края пластины. [c.372]

Коэффициент Я, называемый коэффициентом гидравлического трения, имеет, очевидно, тот же смысл, что и С/. Важно выяснить, от каких параметров и как именно зависят эти коэффициенты, что облегчает отыскание способов их вычисления. Для этого учтем, что при любом режиме движения жидкости в трубе касательное напряжение на стенке То может быть выражено известной формулой Ньютона, ибо, даже при турбулентном течении, вблизи стенки скорости малы и там образуется вязкий подслой, в котором течение преимущественно ламинарное, хотя и наблюдаются пульсации. [c.157]

Подобно тому, как для случая ламинарного режима, используя параболический закон распределения скоростей, оказалось возможным установить закон сопротивления (формулу Пуазейля), так и для турбулентного течения, используя логарифмическую формулу, можно получить зависимости для коэффициента гидравлического трения. Вначале рассмотрим случай гидравлически гладких труб. [c.178]

Из формулы (4.11) становится очевидным, что коэффициент гидравлического трения при ламинарном режиме зависит от числа Рейнольдса и численно равен [c.44]

Формула (4.52) называется формулой Вейсбаха-Дарси, а коэффициент к — коэффициентом гидравлического трения. В случае ламинарного напорного движения жидкости в круглой трубе была получена теоретическая формула (4.36) для коэффициента X. При турбулентном режиме движения жидкости коэффициент X находится по эмпирическим формулам. [c.118]

При изотермическом режиме динамическая вязкость сохраняется неизменной по длине трубопровода (так как температура газа не меняется), а следовательно, остается постоянным и число Рейнольдса. Таким образом, несмотря на изменение средней скорости движения газа и его плотности коэффициент гидравлического трения вдоль газопровода не меняется. [c.292]

Коэффициент сопротивления полностью открытого вентиля 1 = 9,3. Коэффициент сопротивления трения определить по заданной шероховатости трубы h = 0,2 мм, предполагая наличие квадратичного режима. [c.244]

Указание. Для определения режима движения жидкости в трубке воспользоваться выражением критического напора (9-23),. сравнив с ним величину располагаемого напора к. При турбулентном режиме коэффициент сопротивления трения определять по формуле (9-16). [c.253]

При ламинарном режиме коэффициент сопротивления трения для . 64 56,9 vD [c.258]

Если характеристики построены с учетом изменения коэффициента сопротивления трения и коэффициентов местных сопротивлений в зависимости от режимов течения жидкости в трубопроводах, то отпадает необходимость в последовательных приближениях, что является значительным преимуществом графического метода. [c.273]

Анализ возможных значений коэффициента гидравлического трения для различных условий показывает, что трубопроводы для систем теплогазоснабжения и вентиляции работают преимущественно в переходной области сопротивления. Водопроводные линии чаш,е всего относятся к области шероховатых труб. Как гидравлически гладкие работают пластмассовые, алюминиевые, латунные и другие трубы с очень малой физической шероховатостью, а также стальные трубы для некоторых режимов водяного отопления и газопроводов низкого давления. [c.176]

Такая закономерность была получена теоретически при выводе формулы коэффициента гидравлического трения Я, для ламинарного режима в круглой цилиндрической трубе [формула (214)]. [c.215]

Коэффициент сопротивления трения Я,т, или коэффициент Дарси при турбулентном режиме, в общем случае зависит от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости Д/d. Если для так называемых гидравлически гладких труб шероховатость на сопротивление не влияет, то коэффициент Ят однозначно определяется числом Re. Наиболее употребительной для этого случая является формула Блазиуса [c.69]

Коэффициент сопротивления трения с учетом приближенности проводимой оценки можно взять для изотермического течения при ламинарном режиме [c.286]

Это изменение коэффициента трения связано с изменением режима трения, соответствующим изменению положения цапфы относительно подшипника. При малой скорости вращения цапфа вала касается подшипника в его низшей точке (рис. 13.7, а). При этом эксцентриситет е цапфы и подшипника имеет наибольшую возможную величину. Он равен [c.327]

Коэффициент сопротивления трения зависит от режима движения потока и поэтому при ламинарном и турбулентном течении определяется по-разному. Закономерности движения потока рассматриваются в различных курсах гидравлики и гидроаэродинамики, например в работах [Л. 184, 202]. В настоящей главе мы ограничимся краткими данными, необходимыми для расчета сопротивления трения. [c.460]

Эксперименты показали, что процесс приработки на первых этапах характеризуется значительным износом и разогревом поверхностей трения, сопровождаемых изменением шероховатости. По истечении некоторого времени температура в зоне контакта уменьшается и достигает постоянного значения, при этом шероховатость стабилизируется, коэффициент трения падает и далее при сохранении режима трения (нагрузка, скорость, смазка) не меняется. Как показали эксперименты, значение, до которого падает коэффициент трения, является минимальным для данных условий работы пары трения. Этим условиям соответствует и минимальный износ трущейся пары. [c.54]

Как показал эксперимент, коэффициент трения в установившемся режиме трения с различными консистентными смазками в условиях выбранных нами скорости и удельного давления изменяется незначительно и находится в диапазоне 0,21—0,32. В условиях смазки МоЗа коэффициент трения равен 0,18—0,22. [c.75]

Сопротивление относительному движению, возникающее при сухом трении скольжения, является результатом механического зацепления мельчайших неровностей соприкасающихся поверхностей и их молекулярного взаимодействия. При жидкостном трении тончайшие слои смазки прилипают к поверхностям звеньев и относительное скольжение их сопровождается только внутренним трением жидкости, которое во много раз меньше сопротивления при сухом трении. Наиболее благоприятным является жидкостное трение, при котором затрата энергии на преодоление сопротивления, а также износ элементов опоры будут минимальными. В качестве иллюстрации на рис. 23.3 приведен график изменения коэффициента трения подшипника от угловой скорости вращения вала со при различных режимах трения а — подшипник б — цапфа в — клиновой зазор, заполненный смазкой). Участок 1—2 кривой соответствует сухому и граничному трению, затем с возрастанием скорости наступает полужидкостное трение (участок 2—<3), и, наконец, при достижении угловой скорости со сод (участок 3—4) устанавливается жидкостное трение, при котором коэффициент трения составляет 0,01—0,001. [c.405]

Зависимости (9-18) и (9-19) верны в следующих пределах изменения критериев подобия 0,3125 1,2 10- местных сопротивлениях, возникающих при движении слоя, получены в [Л. 209]. В [Л. 258] утверждается, что данные о модифицированном коэффициенте трения об = Ароб > //-Отг т при вертикальном транспорте совпадают с рекомендациями Вэня [Л. 184], исследовавшего горизонтальные потоки при (i до 850 кг кг (транспорт дюнами ), В [Л. 322а] приведено выражение для коэффициента сопротивления трения при высоконапорном транспорте в пробковом режиме с до 50 /сг ч/кг ч [c.281]

Расчет трубопровода на основе приведенных ш.ипс соотношений связан с выбором коэффициентов местных сопротивлений (см. главу VII) и коэффициента сопротивления трения 7. Значения к при различных режимах движения жидкости определяются следуюш.имн эавнси-мостядш. [c.232]

Фактическое давление рг зависит от механических свойств материала в приповерхностном слое и микрогеометрии поверхности. Данными табл. 6.2 можно пользоваться для сравнения параметров режима трения материалов при одинаковых значениях фактического давления. При очень малых давлениях сравнение прочности адгезионной связи производят по значениям То, при высоких давлениях, близких к НВ, коэффициент трения оценивают по /ап, при больших Рг И МЭЛЫХ То по р. [c.126]

Таким образом, из логарифмического закона распределения скоростей при турбулентном гладкостенном течении в трубах получается логарифмическая зависимость для коэффициента гидравлического трения X. Как видно из этой зависимости, при данном режиме коэффициент X однозначно определяется числом Ре, что хорошо подтверждается многочисленными экспериментами. Это же следует и из графика Никурадзе (см. рис. 65). Кроме того, на рис. 78 приведены экспериментальные данные разных авторов по оси а бсцисс отложены значения lg (Реф ), а по оси ординат пух. Связь между этими величинами линейная и полностью подтверждает структуру формулы (6-52). Однако, согласно рекомендациям Никурадзе, для наилучшего совпадения с опытом в ней следует несколько изменить коэффициенты, записав [c.179]

Выражение (22.18) называется формулой Дарси—Вейсбаха. Она справедлива и при турбулентном режиме движения. Однако коэффициент гидравлического трения X в этом режиме зависит не столько от Re, сколько от неровностей поверхности труб шероховатости). Определение значений коэс[)фици-епта X в режиме турбулентного движенпя — довольно сложная задача, в настоящее время его находят по эмпирическим формулам н графикам. При турбулентном режиме иульсацни скоростей и процесс перемешивания частиц жидкости вызывают дополнительные расходы энергии, что приводит к увеличению потерь на трение по сравнению с лам11нарпым режимом. Вблизи стенок турбулентного потока располагается ламинарный подслой, толщина 6 которого непостоянна и уменьшается с увеличением скорости движения жидкости, т. е. с увеличением ч сла Рейнольдса б я Л 30d/(Re [c.288]

Следует помнить, что все три области относятся к турбулентному режиму движения и для каждой из них существует ряд эмпирических формул расчета коэффициента гидравлического трения к. Значения к могут быть определены по графику Я = / (Re, й /Ддкв) составленному в 1948 г. Г. А. Мухиным для промышленных стальных труб с естественной шероховатостью (рис. 22.15), на котором хорошо видны три вышеупомянутые зоны. [c.290]

При турбулентном режиме течения в условия подобия как напорных, так и безнапорных потоков входит также подобие шерэхо-ватостея стенок каналов (см., например, график приложения 4, дающий для коэффициента сопротивления трения в трубах ззвисимость [c.112]

При турбулентном режиме течения в условия подобия как валорных, так и безнапорных потоков входит также подобие шероховатостей стенок каналов (см. например, график приложения 4, дающий для коэффициента сопротивления трения в трубах зависимость к = = / (Re, Д/0),где А — абсолютная шероховатость). [c.110]

Для определения коэффициента гидравлического трения при ламинарном режиме йользуются формулой Пуа-зейля [c.57]

Для определения коэффициента гидравлического трения "к при турбулентном режиме предложен ряд обобщенных формул, действительных для всех областей потока. Например, широкое распространение имеет формула Кольбрука [c.57]

При расчете потери давления в трубе по формуле Дарси — Вейсбаха Ар = (ра 2о/2)//й( коэффициент сопротивления трения для ламинарного режима =64/Де. Эту формулу легко получить из соотношений (15.29) и (15.30) и выражения параболы Пуазейля. Для турбулентного режима можно использовать формулу Блазму-са и уравнение (15.31). Влияние изменения вязкости с температурой можно учесть поправкой типа (Ргс/Рг" или (рс/цж)" , где п>0, т>0. [c.389]

При полном анализе трибологических процессов в числе выходных параметров ТС учитывается такой важный параметр, как коэффициент трения. Он является результатом комплекса физико-химических процессов, сопровождающих трение двух тел, поэтому его нельзя отнести к какой-либо одной детали, одному материалу. Аналогично нельзя отнести к одному элементу ТС характеристики износостойкости (скорость изнапшвания, интенсивность изнашивания), так как они зависят от свойств всех элементов трибосистемы. Согласно современр1ым положениям трибологии коэффициент трения и интенсивность изнашивания являются нелинейными функциями физико-механических свойств материалов пары трения, условий работы (вид смазки, свойства и температура окружающей среды) и режимов трения (скорость относительного движения, контактное давление). [c.8]

Влияние ионной имплантации титановых контртел на триботехни-ческие характеристики металлополимериых пар трения исследовали при тех же режимах трения (3 МПа и 1 м/с). Контртела из сплавов ВТ6 и ОТ4 имплантировали ионами Си" с энергией от 10 до 80 кэВ. Зависимости скорости изнапп1вания и коэффициента трения от энергии ионов (рис. 7.11) для названных сплавов имеют одинаковый характер. При увеличении энергии ионов до 25-40 кэВ наблюдается резкое, в 2-2,5 раза, снижение скорости изнашивания. [c.216]

Коэффициент сопротивления трения зависит от режима течения теплоносителя, чистоты поверхности и направления теплового потока. Для турбулегЕтного режима при высоте выступов шероховатости меньше толщины пограничного слоя коэ(1зфициент трения вычисляют по фо] муле [c.419]

Результаты экспериментов показывают, что исходная шероховатость поверхности контртела оказывает существенное влияние на интенсивность изнашивания и величину коэффициента трения. Интенсивность изнашивания зависит от величины комплексного параметра шероховатости А. Так, для полированных поверхностей до У9—10 получены наименьшие интенсивность изнашивания и коэффициент трения, несмотря на разные высоты неровностей, но почти одинаковые величины А. Расчетная величина комплексной характеристики соответствует экспериментальным параметрам шероховатости поверхности контртела, при которых получены наименьшая интенсивность изнашивания и минимальный коэффициент трения для подшипника из метал-лофторопласта, работающего в паре с металлическим валом из стали 45 при установившемся режиме трения. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...