Формы поперечного сечения Среза

ФОРМЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ СРЕЗА [c.35]

В зависимости от формы главной режущей кромки и ее расположения по отношению к оси заготовки образуются различные формы поперечного сечения среза, а следовательно, и стружки. [c.35]

Фиг. 25. Формы поперечного сечения среза.

Рис. 23. Формы поперечного сечения среза в зависимости от величины главного угла в плане ф и формы режущей кромки резца

Форма поперечного сечения среза (при постоянной глубине резания и подаче) зависит от формы главной режущей кромки резца и его главного угла в плане (рис. 23). При прямолинейной режущей кромке и ф, равном 90°, поперечное сечение среза имеет форму прямоугольника (рис. 23, с) при ф, меньшем 90° (рис. 23, б), — форму параллелограмма. При изменении угла ф изменяются толщина а [c.33]

Рис. 157. Различные формы поперечного сечения среза

Ориентация вектора силы резания относительно станка, инструмента и обрабатываемой детали также может очень существенно изменяться. Особенно сильно на направление силы резания влияют геометрия инструмента (передний угол, угол в плане) и форма поперечного сечения среза (соотношение между глубиной резания и подачей). Поэтому для удобства оперируют с проекциями вектора силы резания на оси координат, выбор которых определяется особенностями того или иного метода обработки резанием. [c.3]

Процесс резания, как известно, заключается в глубокой пластической деформации некоторого слоя металла с одновременным отделением его в виде стружки. Сила, возникающая в процессе резания, является мерой работы, затрачиваемой на процесс деформирования в единицу времени. Поэтому при постоянстве свойств обрабатываемого металла, геометрии инструмента, размеров и формы поперечного сечения среза она однозначно определяется степенью д )ормации металла в стружке или, что в данном случае то же са- [c.96]

Фиг. 12. Влияние формы и расположения режущей кромки на форму поперечного сечения среза.

Форма поперечного сечения среза зависит от формы главной режущей кромки и ее расположения относительно обрабатываемой детали (фиг. 12). [c.37]

Швы тавровых и угловых соединений в зависимости от формы поперечного сечения шва и направления действуюш,их сил относительно шва рассчитывают по приведенным выше формулам на растяжение, сжатие или срез. Так, например, соединение, показанное на рис. V1I-5, а, рассчитывают [c.329]

Другой способ наклонного просвечивания среза состоит в применении призм. Призмы изготавливаются из стекла или из прозрачного материала, свободного от напряжений, с тем же показателем преломления, что и материал модели. На рис. 19 представлены поперечные размеры этих призм и среза. Формы поперечных сечений призм [c.76]

Большое практич. значение имеют С., вытекающие из сопла или отверстия в стенке сосуда. В зависимости от формы поперечного сечения отверстия (сопла) могут быть круглые, квадратные, плоские С., а в зависимости от направления скорости течения на срезе сопла различают осевые, веерные и закрученные С. [c.12]

Влияние формы поперечного сечения образцов при статическом и ударном срезах [c.11]

Стойкостью резца называется время его непрерывной работы до затупления, т. е. между двумя переточками. Стойкость резца измеряется обычно в минутах. На стойкость резца влияют свойства обрабатываемого материала, материал резца, его углы й форма передней поверхности, скорость резания, площадь поперечного сечения среза, охлаждение. [c.291]

На фиг. 6 представлена первая протяжка комплекта для протягивания квадратного отверстия. Первая протяжка имеет несколько круглых зубцов, начиная с первого зуба, и круглую переднюю направляющую. Последующие протяжки не имеют круглых зубьев, и форма поперечного сечения передней направляющей соответствует форме протянутого многогранника. Главные лезвия зубьев протяжки имеют профиль по дуге окружности, а вспомогательные — профиль протягиваемого квадратного (или шестигранного) отверстия. В табл. 57 приведены размеры квадратных протяжек, а в табл. 58 — шестигранных протяжек. В табл. 59 приведены размеры протяжек для отверстий с двумя срезами. 118 [c.118]

Схема последовательного срезания припуска черновым резьбовым резцом показана на рис. 16.4. При этом за один проход срезаются слои, один из которых для примера заштрихован. Такая форма поперечного сечения срезаемого слоя облегчает условия образования и отвода стружки. При постоянной подаче на каждый проход черновой резьбовой резец срезает слои все большей площади поперечного сечения. Поэтому лучше применять переменную подачу, причем во время двух-трех первых проходов резание может осуществляться с большей подачей, и нарезание резьбы будет выполнено за меньшее их число. [c.260]

Площадь и форма среза, объем снятой стружки, в процессе резания при токарной обработке с обрабатываемой заготовки срезается материал, поперечное сечение которого имеет форму параллелограмма. Основание параллелограмма равно подаче 5, его высота — глубине резания t. Площадь поперечного сечения среза / = ts мм . [c.33]

В зависимости от схемы приложения усилий к образцу методы экспериментального определения сопротивления материалов действию касате.чьных напряжений разделяются на три группы сдвиг в плоскости укладки арматуры, сдвиг по армирующим слоям (межслойный) и срез. Для серийных испытаний на сдвиг в плоскости укладки арматуры, как правило, рекомендуется перекашивание пластин с вырезами [98, с. 81 ] и кручение стержней с различной формой поперечного сечения [121 ] для определения упругих постоянных — методы перекашивания и кручения квадратных пластин. Характеристики межслойного сдвига рекомендуется определять, пз испытаний на изгиб коротких стержней [121]. Упругие характеристики могут быть определены и при кручении стержней прямоугольного поперечного сечения. Для изучения прочности нри межслойном сдвиге используются об разцы с надрезами. [c.121]

В общем случае форма поперечного сечения канавки должна обеспечить достаточное пространство для размещения стружки достаточную прочность зуба и метчика в це.лом оптимальные геометрические параметры отсутствие среза стружки при выворачивании. [c.174]

Основной недостаток рассмотренного штампа — низкая стойкость ножа и качество поверхности среза, искажение формы поперечного сечения разрезаемой трубы. При опускании копьевидного ножа вначале происходит местный упругий, а затем пластический изгиб стенки трубы в связи с потерей устойчивости и только после этого — проколка. Следствием этого является вмятина на участке трубы, непосредственно примыкающем к зоне [c.47]

Существуют штампы для отрезки труб, в которых совмещены два перехода, выполняемые последовательно надрезка стенки трубы на глубину, равную удвоенной ее толщине, зубчатым (пилообразным) тонким пуансоном, перемещающимся перпендикулярно образующей трубы, а затем отрезка трубы копьевидным ножом в месте сделанного надреза. Предварительный надрез стенки трубы позволяет отходу металла сворачиваться не внутрь трубы, а наружу (рис. 3.17, в). В связи с этим не происходит искажение формы поперечного сечения трубы, поверхность среза становится значительно чище, а стойкость инструмента выше. [c.48]

Ширина срезаемого слоя Ь — расстояние между обработанной и обрабатываемой поверхностями, измеренное вдоль режущей кромки по поверхности резания. При работе резцом с прямолинейной режущей кромкой поперечное сечение среза имеет форму параллелограмма АВВЕ и ширина среза равна стороне АВ. Если резец имеет криволинейную кромку, то сечение среза имеет форму запятой, а ширина среза равна криволинейному следу АВ (рис. 11, б). [c.28]

Потери импульса и минимальные потери тяги трехмерных сопел сведены в общую диаграмму на рис. 6.22. Приведенные на диаграмме результаты экспериментальных исследований позволяют сделать следующие выводы. Характеристики вариантов С-1, С-2, С-3, С-5, С-6 показывают, что при примерно одинаковых значениях относительной площади среза сопла 2,05 и интегрального угла коничности 0с 8,5-10°, если степень сплюснутости среза невелика 2 и нет большого отличия в значениях максимального и минимального углов коничности, потери импульса (тяги) трехмерных сопел могут быть соизмеримы с характеристиками эквивалентного осесимметричного сверхзвукового сопла. Форма поперечного сечения канала трехмерных сопел при этом не является определяющим фактором, который резко мог бы ухудшить характеристики трехмерных сопел с различным способом перехода от круглого входного сечения к трехмерному выходному сечению. Сочетание формы критического сечения с формой выходного сечения при этом может быть достаточно разнообразным круглой, квадратной, прямоугольной, треугольной. [c.285]

Несмотря на значительную неравномерность полей скорости и давления в поперечных сечениях нерасчетной сверхзвуковой струи, одномерная теория дает правильное приближенное представление об истинных размерах и форме начальной части такой струи. Одномерная теория нерасчетной сверхзвуковой струи приводится ниже. Газ полагаем совершенным, параметры газа на срезе сопла считаем постоянными по сечению, векторы скорости газа на срезе сопла — параллельными оси сопла. Смешением газа в начальном участке с газом окружающей неподвижной среды пренебрегаем. [c.412]

Часть головки болта срезана, как показано на рисунке. Как в результате изменения формы головки возрастут нормальные напряжения в поперечном сечении болта Расчетный диаметр [c.157]

Ирвин ввел новое понятие — коэффициент интенсивности напряжений К. Поясним его сущность. Распределение напряжений по поперечному сечению растянутой полосы, ослабленному поперечной трещиной, подчиняется зависимости гиперболического типа. Согласно ей при уменьшении расстояния от точки материальной части поперечного сечения до вершины трещины нормальные напряжения в поперечном сечении увеличиваются и устремляются к бесконечности, если указанное выше расстояние устремляется к нулю. Асимптотами являются линия, параллельная ослабленному поперечному сечению полосы и перпендикулярная ей линия, проходящая через вершину трещины. Вследствие перехода материала у вершины трещины в пластическое состояние пик напряжений срезается. В системе осей, совмещенных с асимптотами, можно рассмотреть бесчисленное множество гипербол, каждая из которых характеризуется своим параметром, представляющим собой произведение переменных, входящих в гиперболическую зависимость. Этот параметр называют коэффициентом при особенности, Аналогично, коэффициент К представляет собой коэффициент при особенности в зависимости между нормальным напряжением и расстоянием точки ослабленного сечения, в которой оно действует, от вершины трещины. В теории Ирвина коэффициент К — величина, полностью характеризующая локальное деформирование и разрушение на контуре макротрещины. Величина К зависит от формы тела и от граничных условий и определяется из решения глобальной (т. е. для всего тела в целом) задачи. Ирвиным было получено условие предельного равновесия трещины в форме [c.578]

При профильной схеме резания припуск срезают зубьями, имеющими поперечный профиль, подобный профилю, заданному на детали. Изготовление точного профильного контура на всех зубьях, к тому же имеющих различные размеры, сопряжено с определенными трудностями. Поэтому профильную схему резания применяют лишь для протяжек, предназначенных для обработки отверстия простой формы. Применение профильной схемы для протягивания квадратного или шлицевого отверстия вызывает необходимость выполнения на протяжке квадратных (шлицевых) зубьев с постепенным увеличением размера квадрата (шлица), что отрицательно влияет на конструкцию протяжки уменьшается площадь поперечного сечения стержня протяжки, а следовательно, снижается ее прочность нельзя получить передний угол при заточке на всех участках сторон квадрата, что резко снижает стойкость и повышает параметр шероховатости обработанной поверхности технологически трудно изготовить такую протяжку. [c.338]

Исходная круглая форма, положенная в основу образования генераторной протяжки, позволяет получать на участках ее режущих зубьев положительные передние углы и наибольшее возможное поперечное сечение стержня протяжки, а следовательно, увеличивать ее прочность изменять толщину среза так, чтобы режущие зубья с более короткими режущими лезвиями имели большую толщину среза, что позволяет сократить число режущих зубьев и длину протяжек. К недостаткам генераторной схемы резания относятся трудность получения задних углов на вспомогательных кромках и меньшая точность получаемого профиля по сравнению с профильной схемой. Поэтому для точных фасонных профилей необходимо последние зубья выполнять по профильной схеме резания. [c.338]

Схема течения в изобарической, т.н. расчетной, сверхзвуковой спутной С. такая же, как для дозвуковой (рис. 1). Скорость течения на оси изобарич. С. постоянна в пределах начального (изоэнтропического) участка течения х х , а в дальнейшем монотонно изменяется, стремясь к значению скорости в окружающем пространстве. В осн. участке затопленной С. х>х + х скорость на оси изменяется по закону 1/ сдля осесимметричных С. и по закону 1/,/5 для плоских x = xjb — безразмерное расстояние от среза сопла). Независимо от формы поперечного сечения С. на срезе сопла, начиная с нек-рого расстоя-шя X, в осн. участке С. становится круглой. [c.13]

Заярный В. И. Влияние формы поперечного сечения образцов при статическом и ударном срезах, Заводская лаборатория , 9, 1958. [c.120]

Величинаесдвига поковки пуансоном определяется требованиями к качеству среза, зависит от формы поперечных сечений поковки, состояния режущей кромки матрицы и колеблется в пределах от трех до пяти толщин заусенца. [c.262]

Для уменьшения необходимого давления рекомендуется еще пользоваться пуансонами, несколько отличающимися по конфигурации от конфигурации обрезаемых коробок, как показано на фиг. 6. 42. При таких формах поперечных сечений пуансонов срез будет постепенным и более плавным. Естественно, что в этих случаях должен соответственно увеличиваться сдвиг подвижной системы, что едует учитывать при расчете кулачков. [c.135]

При практически одинаковой относительной плогцади среза, что и у эквивалентного осесимметричного сопла 2,05), максимальный угол коничности у этих вариантов сопел был близок к углу коничности осесимметричного сопла (0 — 10°). Однако распределение давления в сечениях, соответствуюгцих значению этого угла у трехмерных сопел, не совпадает с уровнем давления по сверхзвуковой части осесимметричного сопла и, кроме того, изменение давления по длине сверхзвуковой части трехмерного сопла может быть немонотонным, как это имеет место, например, для сопла с квадратной формой поперечного сечения в угловой меридиональной плоскости (С-5В на рис. 6.15). [c.279]

Приведенные на рис. 6.21 данные свидетельствуют о том, что при сохранении относительной плогцади среза и интегрального угла коничности сверхзвуковой части форма поперечного сечения трехмерных сопел не является определяюгцим фактором при обеспечении низкого уровня потерь импульса или тяги. [c.285]

СТРУЯ, форма течения жидкости, при к-рой жидкость (газ) течёт в среде (газе, жидкости, плазме) с отличающимися от С. параметрами (скоростью, телш-рой, плотностью и т. п.). Струйные течения чрезвычайно распространены и разнообразны (от С., вытекающей из сопла ракетного двигателя, до струйных течений в атмосфере и океане). При их изучении рассматриваются изменения скорости, плотности, концентрации компонентов газа и темп-ры как в самой С., так и в окружающей её среде. Струйные течения классифицируют по наиболее существ, признакам, характеризующим течение в С. Наиб, распространены С., вытекающие из сопла, трубы или отверстия в стенке сосуда. В зависимости от формы поперечного сечения отверстия (сопла) рассматривают круглые, квадратные, плоские С. и т. гг. Если скорости течения в С. на срезе сопла параллельны, её наз. осевой различают также веерные и закрученные С. [c.729]

Опыт инженерного использования критериев (6.22) и (6.26) указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Ст( .р и 2Тррез. Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентировагса перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления об наруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направ- [c.142]

Анализ характера разрушений резьбовых соединений различных конструкций, работающих в условиях циклического нагружения, проведенный по результатам, полученным автором и другими исследованиями [1—31, показал, что в резьбовом сопряжении разрушение происходит от усталостных трещин, развивающихся по поперечному сечению болта (чаще всего по первому витку, находящемуся в сопряжении с гайкой, считая от опорной поверхности), или из-за циклического среза витков резьбы (от усталостных трещин, огибающих эти витки). Наблюдаются и переходные формы разрушения, когда срезаются отдельные витки, а окончательное разрушение происходит по поперечному сечению болта (шпильки). Такш характер разрушения связан с особенпостями нагружения витков резьбы болта, находящихся в сопряжении с охватывающими резьбовыми деталями. Для резьбовых соединений с крупными шага- [c.387]

На рис. 2.34 и 2.35 показаны некоторые результаты исследования М1етодом замораживания от действия внутреннего давления модели толстостенного цилиндра со сфе рическими торцами и полостью, имеющей звездообразное поперечное сечение с шестью вершинами. Длина модели =140 мм, наружный диаметр 26 = 70 мм, диаметр окружности, описывающей вершины вырезов 2а = 88, так что Ь1Ь=4,0 а1Ь = 0,63 д/Ъ = 0,05 (д — радиус вершины выреза) [110]. Модель изготовлена отливкой из двух половин, которые затем склеены эпоксидным клеем. Половины модели отливали в стальные формы со стержнями из сплава В,уда, который выплавляли после полимеризаци1и материала модели. Из замороженной модели были изготовлены срезы (меридиональный, проходящий через вершины вырезов и ряд поперечных) толщиной 3 мм. С помощью поляризационно-оптического метода довольно трудно получить поле перемещений. Для этого от напряжений нужно переходить к деформациям и, интегрируя деформации, вычислять перемещения. Однако поле перемещений достаточно просто получить методом муара. Для этого на срез замороженной модели наносят сетку и срез размораживают. При наложении на размороженный срез эталонной сетки получают картину муаровых полос, дающую перемещения. [c.58]

НО ВЫСОКИХ частот ( Xi ж я) п первую мнимую ветвь па ппзких частотах. Кроме этого, дисперсия второй волны в теории Аггар-вала —Крэнча хорошо совпадает на высоких частотах с дисперсией четвертой нормальной водны двутаврового стержня (Н-стержня). В то же время приближенные теории пе замечают второй и третьей действительных ветвей дисперсии, посчитанной по точной теории. Причина состоит в том, что преобладЯ ющей формой движения, отвечающей этим ветвям, является изгиб стенки и полок, приводящий к искажению поперечного сечения стержня и который не учитывается приближенными теориями. В частности, частоты среза o)i и сог близки к изгибным резонансам стержня, в то время как частота соз определяется главным образом продольно-сдвиговым резонансом полок. [c.166]

Решение одной задачи несколькими методами часто практикуется во многих опубликованных работах авторов, в том числе и в настоящей книге. Целесообразность применения нескольких методов можно пояснить на следующих примерах. В моделях из оптически чувствительного материала иногда создаются весьма значительные перемещения (например, при фиксировании деформаций), которые можно довольно точно измерить очень простыми средствами. На фиг. П.1 показаны картины полос (а) и (б) и изменение формы (б) поперечного сечения объемной модели кольца сложной формы из оптически чувствительного материала. Диаметр модели кольца составляет около 200 мм. Изменения геометрических размеров порядка нескольких десятых миллиметра в плоскости кольца вдоль обозначенных линий и перпендикулярно к поверхности можно точно измерить микрометрами и индикаторами. Относительные деформации порядка 10" можно определить с помощью микроскопа. Относительные изменения толщины порядка 10 , возникающие в срезах, также можно легко измерить стандартным компаратором. Эти измерения дополняют и контролируют результаты, получаемые с помощью поляризационнооптических измерений. Для исследования распределения нестационарных напряжений и деформаций удобно поляризационно-оптический метод сочетать с методом полос муара (фиг. П.2 и П.З). [c.14]

На фиг. 7.4 показана разрезанная модель толстостенного сосуда под давлением, сделанная из эпоксидной смолы. Поперечное сечение внутренней полости имеет звездообразную форму. Наружная поверхность модели цилиндрическая с полусферой на конце. Из модели были вырезаны тонкие пластинки (срезы) в меридиональном и поперечном направлениях, которые на фотографии собраны, чтобы показать их первоначальное расположение в модели. Белый гипсовый стержень удерживает срезы в собрап-ном виде. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...