Стержни прямые — Расчет

Стержни прямые — Расчет на устойчивость 61 Схемы нарезания червяков 597 [c.762]

При расчете массивных тел методом конечных элементов используются зависимости для трехмерного напряженного состоя- ния. Эти зависимости являются наиболее общими, так как свободны от различных гипотез и предпосылок, характерных для некоторых частных задач (гипотезы плоских сечений для стержня, прямых нормалей для изгибаемых пластин, о нулевых напряжениях, ортогональных плоскости системы, для плоского напряженного состояния и т. п.). [c.57]

Устойчивость стержней прямых — Расчет 118, 119 Уступы — Высота и длина в поковках 286, 287 [c.1139]

Пример 1. Найти допускаемую силу Р при косом изгибе стержня прямо- гольного сечения, показанного на рис. 8.19. Материал стержня — сталь, для которой о.,. =2400 кг/слЛ Требуемый коэффициент запаса прочности т =1,5. Влиянием поперечной силы при расчете можно пренебречь. [c.247]

Сверло является характерным примером естественно закрученных стержней, и его расчет на устойчивость должен быть основан не на обычной теории устойчивости прямого стержня с неизменным положением главных осей инерции по длине стержня, а на более общей теории устойчивости естественно закрученных стержней. Так как поперечное сечение сверла на длине-его рабочей части многократно совершает полный оборот, то при определении критической нагрузки сверло можно рассматривать как предельный случай естественно закрученного стержня. [c.873]

Все формулы настоящего параграфа получены для случая чистого изгиба прямого стержня. Действие же поперечной силы приводит к тому, что гипотезы, положенные в основу выводов, теряют свою силу, так как поперечные сечения не остаются плоскими, а искривляются продольные волокна взаимодействуют друг с другом, давят друг на друга и находятся, следовательно, не в линейном, а в плоском напряженном состоянии. Однако практика расчетов показывает, что и при поперечном изгибе балок и рам, когда в сечениях кроме М действует еще Л/и Q, можно пользоваться формулами, выведенными для чистого изгиба. Погрешность при этом получается весьма незначительной. [c.246]

Это единственное уравнение статики, которое можно составить в данном случае — для сил, направленных по одной прямой, статика дает только одно уравнение равновесия. Неизвестных сил две На и Яу,следовательно, система статически неопределима, Для ее расчета надо составить одно дополнительное уравнение перемещений. Для составления этого уравнения мысленно отбросим одно из защемлений, например правое, и заменим его действие на стержень неизвестной пока силой Х=Нд (рис. 238,6). В результате получим стержень, жестко защемленный одним концом и нагруженный, кроме известных (заданных) сил Р1 и Р , неизвестной силой Яд. Этот статически определимый стержень должен быть эквивалентен заданному, а в последнем правое крайнее сечение не перемещается, так как оно жестко заделано значит и в статически определимом стержне по рис. 238,6 перемещение сечения В (которое обозначим кв) равно нулю (Хв=0). [c.234]

Поскольку, однако, номере приближения к пределу текучести меняется модуль упругости, формулой Эйлера пользоваться надо с большой осмотрительностью. Логично поэтому между ограничивающей прямой и кривой провести некоторую переходную линию и рассматривать ее как предельную, по отношению к которой и назначать коэффициент запаса. В строительных нормах при расчетах так и поступают. Все три участка — А В, ВС и D — рассматриваются как единая граница для напряжений сжатия и коэффициент запаса назначается единым для каждой из полученных ординат или переменным по отношению к пределу текучести в зависимости от гибкости стержня. [c.158]

В общем случае одновременной деформации растяжения (сжатия) и изгиба в произвольном поперечном сечении призматического стержня (бруса) внутренние усилия приводятся к продольному усилию N, направленному по геометрической оси стержня, и к изгибающим моментам и Му в главных центральных плоскостях инерции стержня. Напряжения от поперечных сил Qx и невелики и при расчете на прочность не учитываются. Поэтому одновременное действие изгиба и растяжения (сжатия) можно рассматривать как сочетание двух прямых изгибов в главных плоскостях инерции и центрального растяжения (сжатия). [c.29]

При расчете прямого заделанного стержня длиной I на гидростатическую нагрузку q = q надо использовать уравнение (3.186). При = т. е. на свободном конце, M = Qi = Ni= 0 н, следовательно, согласно уравнениям (3.184) и (3.185) — Уравнение (3.186) примет вид [c.107]

К 6.7. 32. В каких случаях задача расчета прямого стержня на кручение является статически неопределимой [c.207]

Неточность определения расчетных напряжений за счет отклонения условий работы системы от принятых в расчете. Например, определяя напряжения в растянутом или сжатом стержне, мы предполагаем, что его ось — прямая линия и равнодействующие внешних сил, приложенных к стержню, с ней совпадают. В реальном стержне будут и некоторые начальные искривления оси и эксцентриситеты равнодействующих, не поддающиеся предварительному определению, поэтому напряжения, найденные по формуле (II.5), будут несколько меньше действительных. [c.50]

Как видим, для длинных стержней критическое напряжение невелико, и это свидетельствует о применимости формулы Эйлера. Но оно же неограниченно возрастает по мере уменьшения гибкости. И ясно, что на устремление кривой / в бесконечность должен быть наложен очевидный запрет. Любая, короткая или длинная стойка теряет несущую способность, если напряжение достигает предела текучести Таким образом, на рис. 459 появляется прямая I/, ограничивающая напряжение сверху. Но это еще не все. Если при малой гибкости критическое напряжение достигает всего лишь предела пропорциональности, то текущий модуль упругости da/de будет в полтора раза меньше Е (см. 16), и, следовательно, формула Эйлера соответственно дает завышенное в полтора раза значение критической силы. Значит, в практических расчетах, прежде чем поверить результату, полученному по формуле Эйлера, следует еще определить и критическое напряжение, а затем со- [c.448]

Усталость при плоском или при объемном напряженном состоянии общего вида экспериментально изучена недостаточно. Известно, однако, что теории статической прочности не могут быть непосредственно перенесены на прочность при переменных напряжениях (вибрационную прочность). Наиболее часто объемное напряженное состояние встречается при расчете прямых валов (длинных стержней), работающих одновременно на изгиб и на кручение. В этом частном случае принято находить коэффициент запаса для вала по формуле [c.175]

Основанная на этих гипотезах теория. тонкостенных стержней открытого сечения рассматривалась рядом исследователей, но законченная форма ей была придана В. 3. Власовым [24]. Деформации тонкостенных кривых стержней в отличие от прямых сопровождаются существенными искажениями формы их сечения. Задача о чистом изгибе стержней с круговой осью описывается почти такими же уравнениями, как осесимметричная деформация оболочек,вращения. Для стержней малой кривизны эти уравнения могут быть упрощены. В 45 рассмотрены числовые методы расчета, а для стержней, составленных из цилиндрических и плоских стенок, приведены аналитические решения. [c.408]

Для того чтобы упростить решение данного вопроса, рассмотрим простой пример. На прямом призматическом невесомом стержне укреплена по середине его длины сосредоточенная масса т. Явление затухания в расчет не принимаем. [c.69]

Расчет прямых стержней постоянного сечения на устойчивость [c.61]

Другим примером служит расчет оребренных поверхностей теплообмена. За длину стержня принимается в этом случае высота ребра. Полученное решение относится непосредственно только к прямоугольным ребрам с прямым основанием (ребра на плоской поверхности и продольные ребра на цилиндрической поверхности). [c.39]

Исследований, посвященных определению гидравлического сопротивления при движении двухфазного потока в пучках стержней, крайне мало. Результаты экспериментов, изложенные в работе [21 ], показывают, что при продольном обтекании двухфазным потоком пучков стержней качественно зависимость гидравлического сопротивления от определяющих процесс параметров р, X, ро) имеет тот же характер, что и при течении в прямых трубах. При этом влияния характера упаковки стержней (St. Jd = = 1,08. .. 1,31) на гидравлическое сопротивление обнаружено не было. На этом основании для расчета гидравлического сопротивления водяному потоку при поверхностном кипении на пучках стержней можно использовать следующее соотношение [83], полученное при течении пароводяного потока ср = 0,1 . 180 МПа в обогреваемой трубе при значениях плотности теплового потока от 5-105 до 5.1Q6 Вт/м2, [c.153]

Зависимости для других профилей каналов, законов тепловыделения по периметру и длине, каналов с различными интенсификаторами и другими конструктивными элементами по сравнению с прямой трубой существенно усложняются. Особенно это заметно на примере данных по кризису на пучках стержней. В предыдущем параграфе уже приводились примеры использования уравнений сохранения массы для расчета кризиса теплоотдачи в сборках. Ниже дополнительно приведены две корреляционные формулы для кр в сборках определенной геометрии. [c.130]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении теплоносителей с числами Рг 0,7 в прямых трубах эллиптического, прямоугольного и треугольного сечения, а также при продольном обтекании пучков труб (или стержней) можно приближенно производить по уравнениям (2-97) и (2-99), В этом случае вместО диаметра круглой трубы в уравнении (2-97) и (2-99) подставляется эквивалентный диаметр do = —. [c.171]

Таким образом, расчет напряжений в кривом стержне по формулам прямого стержня дает погрешность при hip — 10/15 = = 0,667 в [c.321]

Так, более подробно разобраны понятия тензоров напряжений и деформаций и их разложение на шаровой тензор и девиатор, добавлен закон Гука в тензорной форме. В новой, V главе рассматриваются простейшие задачи теории упругости чистый изгиб прямого призматического стержня и кручение круглого стержня постоянного сечения. В главе VI добавлен расчет балки-стенки. Далее добавлены следую-ш,ие параграфы Понятие о действии сосредоточенной силы на упругое полупространство , Понятие о расчете гибких пластинок , Понятие о расчете гибких пологих оболочек . Переработан раздел о математическом аппарате теории пластичности, добавлено понятие о теории пластического течения, дано понятие о несущей способности балок и плит на основе модели жесткопластического материала. Вновь написаны главы ХП1 и XIV об основных- зависимостях теории ползучести и даны простейшие задачи теории ползучести. [c.3]

Коленчатые стержни нередко встречаются на практике, представляя части кривошипных и иных механизмов, коленчатых валов и т. д. Расчет этих стержней представляет несколько большие трудности, чем расчет прямых стержней. Ознакомимся здесь Б качестве примера с порядком выполнения расчета коленчатого стержня, изображенного на рис. 333. Стержень состоит из двух участков вертикального (прямоугольного сечения) и горизонтального (круглого сечения), жестко соединенных друг с другом под прямым углом. К стержню приложены такие нагрузки в сечении А Pi= 1200 кГ, Р = 1000 кГ, Рз=400 кГ, и пара сил с моментом Мо=800 кГм, а в сечении В Р4=6000 кГ и Р5=300 кГ. Длина первого участка стержня Zi=120 см, второго см, Ь=8 сж,/i= 15 сл. Материал стержня угле- [c.391]

При значениях а порядка единицы все безразмерные функции имеют один и тог же порядок величин, поэтому с учетом неравенств (1) члены, имеющие множитель еР, в большинстве расчетов можно опустить [1]. Однако эти члены становятся определяющими тогда, когда основные члены обращаются в нуль, например, в случаях продольных и крутильных колебаний прямых стержней. [c.21]

Изменения спектров при изменении формы стержней с одним геометрическим параметром. Расчет 3. Задача о колебаниях круговой арки (рис. 7). Исследуются изменения пяти низших частот при изгибании прямого стержня по дуге окружности. Длина стержня сохраняется постоянной, центральный угол ф увеличивается от О до 2я, при этом радиус соответственно уменьшается. Оба конца заделаны, pj = = 20, б = 10- [c.28]

На основании подобных расчетов и принято условие (1). Результаты согласуются с оценками для прямых стержней. [c.34]

Продольные колебания корпуса. Продольные колебания корпуса вызывают изменение давления жидкости в баках и как следствие — изменение диаметра бака и изменение прогиба его днища. Жидкость в баке относительно стенок перемещается в направлении оси ракеты. Для расчета собственных форм и частот продольных колебаний корпуса известны две основные расчетные схемы. Первая в виде пружинно-массовой модели, состоящей из элементов с сосредоточенными параметрами, вторая — в виде прямого неоднородного стержня. [c.501]

Том третий посвящен расчету колебаний элементов и систем упругих конструкций. В нем даны методы расчета систем, состоящих из прямых и криволинейных стержней, пластин и оболочек, расчет важнейших конструктивных элементов — валов, пружин, турбинных и компрессорных лопаток, дисков, колец. Описаны способы оценки выносливости конструктивных элементов, подверженных вибрациям, методы определения вибраций в газовых и паровых турбинах, двигателях внутреннего сгорания, станках, автомобилях и в других машинах и агрегатах. Рассмотрены методы построения расчетных моделей. [c.12]

Поперечная сила Q вызывает касательные напряжения. Обычно при практических расчетах закон их распределения по высоте принимают аналогичным для прямого стержня, а для расчета касательных напряжений используют форвлулу Журавского [c.44]

Произведенная Бахом проверка этого уравнения показала, что распространение на проволоки каната двойной свивки формулы изгиба прямых стержней вносит в расчет бо.пьшую ошибку, для исправления которой было предложено ввести во второй член вышеприведенного уравнения поправочный коэффициент с [c.63]

С самого начала своего развития техническая оптика отделилась от физической Ученый мир Европы XVII и XVIII вв.,— писал С. И. Вавилов,— с усердием занимался искусством шлифовки и полировки линз и зеркал, конструкцией оптических систем, их расчетом и усовершенствованием. Прямо или косвенно именно практические запросы заставили увлечься оптикой Декарта, Ньютона, Гюйгенса, Эйлера, Ломоносова. Эта оптотехническая линия, по современной терминологии, неуклонно и последовательно простирается от Галилея до нашего времени, проходя через такие этапы, как построение 48-дюймового телескопа Гершеля в 1799 г., микроскопа Аббе в конце XIX в. и колоссальный рост военной оптики со времени мировой войны. Вокруг этого стержня путанными зигзагами развивается физическая оптика, учение о свете, приобретая только в XIX в., наряду с теоретическим, и некоторые практическое значение... [43]. [c.365]

В 1895 г. Шухов построил во дворе завода Бари (ныне завод Динамо , Москва) небольшую железную водонапорную башню (емкость 1500 л) гиперболоидной конструктивной формы (сооружение и расчеты не сохранились). Ее можно рассматривать как экспериментальную масштабную модель сетчатых башен. Первой промышленной конструкцией сетчатого гиперболоид-ного одноярусного сооружения Шухова стала водонапорная башня на Всероссийской выставке 1896 г. Остов гиперболоида башни составлен из 80 стоек (уголковый профиль), связанных десятью поперечными кольцами (диаметр основания 11 м, высота 4,3 м). Для создания эффективной криволинейной формы поверхности башни ее прямые стержни не требовали трудоемкого гнутья. [c.78]

На основании удовлетворительного согласования опытных данных по критическим плотностям тепловых потоков, полученных при поверхностном кипении на пучках стержней и в одиночных прямых трубах, В. А. Ефимовым в работе [351 сделан вывод о возможности расчета значения по соответствующим прямотрубным зависимостям. Для его оценки в рассматриваемых поверхностных конденсаторах может быть использовано соотношение [89], справедливое в области давлений, близких к атмосферному, [c.154]

К положрггельным элементам одномерного варианта МГЭ (простота логики формирования разрешаюш,ей системы уравнений, хорошая устойчивость численного процесса, непосредственное определение начальных параметров каждого обобш,енного стержня из разрешаюш,ей системы и т.д.) добавляются факторы, существенно важные для расчета пластинчатых систем. Ядра интегральных уравнений (функции Грина) в МГЭ не содержат сингулярных точек. По этой причрше уравнение (7.20) снимает проблему вычисления многомерных сингулярных интегралов. Исключается и проблема построения численного решения в окрестностях угловых точек пластины, что весьма актуально в прямом методе граничных элементов [29]. Как будет показано ниже, этот момент позволяет существенно повысить точность [c.407]

При определении частот и форм низших тонов свободных колебаний больших ракет-носителей применяют балочную схематизацию. Корпус представляется в виде прямой неоднородной балки (стержня) с упругоподвешенными грузами, колебания которых имитируют колебания жидкости в баках. Для расчета частот свободных колебаний жидкости в баках ракеты при поперечных движениях стенки бака обычно принимают жесткими, а при продольных движениях — упругими, поскольку в этом случае деформации стенок бака оказываются существенными. [c.15]

Численный метод расчета частотной функции. В многочисленных работах, посвящеииых колебаниям стержней отдельных несложных форм, авторы пользовались различными приближенными и численными методами. Наиболее простым в смысле подготовительных операций и одновременно наиболее точным является прямой метод численного интегрирования уравнений с последующим определением собственных частот и форм колебаний. [c.24]

Расчет 4. Изменение пяти низших частот при сохранении общей конфигурации стержня и изменения кривизн отдельных участков. Рассмотрим стержень, показанный на рис. 8, а. Общая длина стержня равна единице, длины прямых участков Ь меняются от до О, прн этом радиусы закруглений R меняются от О до /л. Оба ксниа заделаны, = 20 б = 1Q-2. [c.28]

Для расчета изгибных колебаний лопасть воздушного винта схематизируется прямым стержнем, растянутым центробежными силами. Приближенно частота свободных изгибных колебаний определяется по формуле 134] [c.505]

Кривым стержнем называют стержень с криволинейной осью. Кривизна стержня характеризуется соотношением ра,оиуса R кривизны оси к высоте h поперечного сечения. Принято различать стержни малой ]фивизны, если соотношение h / R< 0,2, и большой кривизны, если h / R> 0,2. Практические расчеты показали, чго при изгибе брусьев малой кривизны нормальные напряжения с достаточной степенью точности можно определять по формулам, полученным для прямых стержней (при h / R = 0,2 погрешность не превышает 7%, при h / R = / 15 - не превышает 2%). [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...