Линия переходная

Здесь максимальное повышение оборотов будет таким же, что и при турбинном разгоне. Однако вопрос о возможном повышении давления по некоторому заданному закону (особенно при закрывающемся направляющем аппарате) требует особого рассмотрения. Расчет как процесса разгона, так и процесса потери привода может быть выполнен по методике, аналогичной разработанной в ЛПИ для гидротурбин [11 ] при наличии полной статической характеристики агрегата. На рис. 5 дана такая характеристика для агрегата ОРО-16. На ней линии постоянных значений открытия направляющего аппарата а являются линиями переходных процессов при неизменном открытии. Положительные значения и Qi соответствуют насосному режиму работы, а отрицательные — турбинному. [c.288]

Рис. 5.18. Линии переходных режимов ТРД на характеристике его компрессора

Рис. 7.23. Эпюры гидродинамического давления жидкости на стенку (а) и колонну (б) резервуара емкостью 5000 (сплошная линия — переходном режиме при случайном процессе движения через 30 сек штриховая линия — при импульсивном движении)

Линеаризация уравнений 247 Линия переходная 169 [c.725]

Кроме приборов, непосредственно относящихся к перечисленным выше цепям и каналам (гнёзда, приборы защиты и пр.) на ВИС завода Министерства связи смонтированы испытатель линий, переходно-измеритель- [c.784]

На рис. 374 представлен учебный чертеж цилиндрического червяка. На изображении детали указаны диаметр вершин витка, длина нарезанной части червяка, размеры фасок, определяющих контур нарезанной части червяка, радиус переходной кривой витка и радиус кривизны линии притупления витка. В таблице параметров приведены модуль, число витков, вид червяка (Архимедов) и направление линии витка. [c.245]

Проведенное обобщение и зависимости (5-28) — (5-29) позволяют проверить правильность выводов, сделанных выше на основе гидродинамической теории теплообмена. Согласно неравенству (5-10) теплообмен с движущейся частицей должен быть в ламинарной об ласти обтекания менее интенсивен, чем с неподвижным шариком. Как видно из рис. 5-7, этот вывод подтверждается при R t<30, так как аппроксимирующая линия идет ниже прямой для закрепленного шара, т. е. Nut< опытных данных выводам гидродинамической теории теплообмена для автомодельной и переходной областей (характер кривых на рис. 5-7 подтверждает неравенства (5-11) и (5-12)). [c.167]

Радиус кривизны переходной кривой червяка (колеса), мм Радиус кривизны линии притупления витка, мм Расчетный шаг червяка Pi, мм [c.9]

Поэтому обозначение размера трубной резьбы наносят на полке линии-выноски, как показано на рис. 8.27 соединения водогазопроводных труб (ГОСТ 3262—75 ) с условными проходами 20 и 10 мм, переходной муфтой (ГОСТ 8957—75 ). [c.231]

Режущий инструмент профилируют на основе исходного контура (рис. 181, а). Исходный контур эвольвентных цилиндрических колес представляет собой равнобокую трапецию, высота которой делится иа две части средней линией (делительной прямой). Исходный контур характеризуется углом профиля а, коэффициентом высоты головки ка, коэффициентом радиального зазора с и радиусом pf переходной кривой у корня зуба. [c.271]

При нарезании колес с малым числом зубьев по методу обкатки может оказаться, что головки зубьев инструмента врезаются в ножки зубьев изготовляемого колеса (рис. 183, а). Такое явление сопровождается срезанием части эвольвентного профиля и ослаблением ножки зуба в сечении, где наблюдается наибольшее напряжение изгиба. Срезание части номинальной поверхности у основания зуба обрабатываемого колеса в результате интерференции (наложения) зубьев при станочном зацеплении получило название подрезания зуба. Подрезание возникает тогда, когда линия (или окружность) вершин инструмента (без учета закругленной части, оформляющей дно впадины и переходную кривую и не участвующей в образовании эвольвентного профиля) пересекает линию зацепления в точке Ах за пределами активной линии зацепления, т. е. за точкой М [c.274]

Система отверстия и система вала. Любую посадку (из указанных трех видов) можно получить, изменяя положение поля допуска относительно нулевой линии только у одной из сопрягаемых деталей. Как видно из рис. 2.37, а, сопрягая валы /, 2 или 3 с отверстиями, имеющими одинаковое положение поля допуска, можно получить соответственно неподвижную, переходную или подвижную посадки. Такие же посадки можно получить, сопрягая отверстия 1, 2 или 3 с валами, у которых поле допуска имеет постоянное положение (рис. 237, б). [c.376]

При нанесении на график зависимости [1 ат. % Си—ат. % Ni (2 — 0,014 ат. % Ni)l от п ат. % Y получается прямая линия с отрицательным наклоном равным —1 для добавок непереходных металлов. Для добавок переходных металлов зависимость от [c.95]

Коэффициент ср удобно для некоторых наиболее часто встречающихся материалов вычислить заранее и, осредняя в переходной зоне влияние формы поперечного сечения, представить в виде габ-лин. Ниже приводится такая таблица, принятая в практике проектирования металлических и деревянных конструкций. [c.434]

В логарифмическом масштабе зависимость (53) выражается графически отрезком прямой линии 1 (рис. 175). Эта линейная зависимость подтверждена многочисленными экспериментами. Но она выполняется примерно до чисел Re = 2,10 . Затем после некоторого переходного участка экспериментальные точки соответствуют прямой 2. Прямая 1 дает закон сопротивления при ламинарном режиме течения жидкости в трубе, а прямая 2 — при турбулентном, характеризующемся интенсивным перемешиванием жидкости в поперечном к течению жидкости направлении. [c.564]

Затем при больших значениях Не, тем больших, че.м больше относительная гладкость, ламинарная пленка разрушается н закон сопротивления становится уже другим. Опытные точки отходят от линии гладких труб и постепенно через переходную область попадают в область квадратичного закона (Я ие зависит от Не). [c.91]

Поскольку, однако, номере приближения к пределу текучести меняется модуль упругости, формулой Эйлера пользоваться надо с большой осмотрительностью. Логично поэтому между ограничивающей прямой и кривой провести некоторую переходную линию и рассматривать ее как предельную, по отношению к которой и назначать коэффициент запаса. В строительных нормах при расчетах так и поступают. Все три участка — А В, ВС и D — рассматриваются как единая граница для напряжений сжатия и коэффициент запаса назначается единым для каждой из полученных ординат или переменным по отношению к пределу текучести в зависимости от гибкости стержня. [c.158]

Хромосфера — переходная область между фотосферой и короной толщиной порядка Ю км. Излучает в линиях, которые наблюдаются во время затмения. [c.1199]

Кроме горизонтального разделения элементов в таблице по периодам производится вертикальное разделение их по группам. Элементы, входящие в каждую группу, имеют одинаковое строение внешних электронных оболочек. В помещенное на форзаце коротком варианте таблицы каждый из больших периодов разбит на два ряда, помещенных один под другим, поэтому наряду с главными группами возникают побочные. В первых двух группах главную подгруппу составляют элементы, имеющие соответственно один и два s-электрона на внешней оболочке (2, 3, 4, 6, 8 и 10-й ряды), а в побочную подгруппу выделяются элементы с заполненными d-оболочками (5, 7 и 9-й ряды). В группах с III по VII переходные элементы относятся к побочным подгруппам (4, 6, 8 и 10-й ряды), а элементы с незаполненными р-оболочками — к главным (2, 3, 5, 7 и 9-й ряды). Водород может быть отнесен к первой главной подгруппе как имеющий один электрон в s-оболочке и к седьмой, поскольку ему не хватает до заполненной оболочки одного электрона (см. пунктирную линию на рис. 46.1, которая указывает на эти две возможности). У элементов инертных газов, составляющих восьмую группу, застроены все оболочки. Эти элементы замыкают периоды. Названия элементов главных подгрупп в таблице смещены влево, а побочных — вправо. В отдельные группы (триады) выделены переходные элементы с почти заполненными d-оболочками (группы железа, палладия и платины). Особые группы составляют также элементы с застраиваемыми /-оболочками (лантаноиды и актиноиды). [c.1231]

В переходном режиме коэффициент сопротивления трения зависит не только от шероховатости, но и от числа Рейнольдса. Л. Прандтль и Г. Шлихтинг, исходя из логарифмического закона скоростей и допущения об аналогии между течением в трубе и в турбулентном пограничном слое, выполнили расчеты коэффициента сопротивления трения во всех трех режимах течения. На рис. 9.6 результаты этих расчетов представлены в виде номограммы. Два семейства кривых создают удобство в пользовании номограммой при выполнении вариантных расчетов. Штриховой линией обозначена граница квадратичной области. Номограмма построена на основе предположения, что турбулентный слой начинается от переднего края пластины. [c.372]

Одним из методов управления отрывными течениями является отсос газа из застойной зоны. Такой отсос может осуществляться, например, через щель, расположенную вдоль линии шарниров элерона или закрылка. Отсос является эффективным средством уменьшения площади, занятой отрывным течением, и способствует направленному изменению аэродинамических характеристик обтекаемого тела. Исследования показали, что ламинарный пограничный слой более чувствителен к отсосу, чем переходный или чисто турбулентный, т. е. при одинаковых расходах отсасываемого газа точка отрыва ламинарного пограничного слоя перемещается на большее расстояние. [c.418]

Таким образом, на точность измерения ТФХ влияет форма переходного режима, средняя высота фигуры, замкнутой линиями <71 и д2, и длина той же фигуры, т. е. разность Та — Т1, соответствующая времени воздействия на продукт. Для количественной оценки этого комплексного влияния можно ввести фактор формы Ф = Q/ (Та — т ) [61] и оптимизировать эту величину. [c.127]

Анализ возможных значений коэффициента гидравлического трения для различных условий показывает, что трубопроводы для систем теплогазоснабжения и вентиляции работают преимущественно в переходной области сопротивления. Водопроводные линии чаш,е всего относятся к области шероховатых труб. Как гидравлически гладкие работают пластмассовые, алюминиевые, латунные и другие трубы с очень малой физической шероховатостью, а также стальные трубы для некоторых режимов водяного отопления и газопроводов низкого давления. [c.176]

Между прямыми АВ и СО лежит переходная зона, а справа от линии СО — гидравлически шероховатая зона. [c.73]

Заметим, что когда турбулентные области в трубе разрастаются, растет и сопротивление движению жидкости (в связи с ростом турбулентных касательных напряжений трения), при этом скорость и уменьшается. Как только она делается меньше критической скорости, разросшиеся турбулентные области обращаются в ламинарные (или выносятся за пределы рассматриваемой части потока) после этого в связи с уменьшением потерь напора (обусловленным переходом турбулентного режима в ламинарный на отдельных участках трубы) скорость v увеличивается, причем турбулентные области снова, появляются и т. д. В связи с таким характером движения в переходной зоне, представить это движение на графике какими-либо определенными кривыми нет возможности. Исключение здесь могут составить только случаи, когда ламинарный режим затягивается и имеет место по длине всего трубопровода (см. прямую 2-3) или, когда в связи с особыми условиями движения турбулентный режим имеет место по длине всего трубопровода (см. линию 5 — 6). [c.162]

Опишем структуру затопленной свободной струи (рис. 10-26). Начало струи совпадает с выходным сечением трубы или насадка. Это выходное сечение называют здесь начальным сечением струи. На протяжении от начального сечения до так называемого переходного сечения имеется ядро струи, или ядро постоянных скоростей (где скорости по длине потока считаются постоянными). Во всех точках этой области скорости можно считать одинаковыми (равными Uq). Как показывает опыт, ядро ограничено с боков практически прямыми линиями. Эти прямые линии отделяют ядро от окружающего его так называемого турбулентного струйного пограничного слоя, в пределах которого скорости изменяются, как показано на рис. 10-26. [c.402]

Эта модификация заменила на сборочной линии переходный самолет МИ1 23С, как было сказано выше. Он был предусмотрен в проекте как серийный самолет, однако выпуск за 1ср-жался па год из-за отсутствия бортового оборудования, в частп )сти РЛС и двигателя, так как мошиость установленного двигателя не обеспечивала ожидаемьтч характеристик. [c.229]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

Кольца подшипников изготовляются с отклонениями, не зависящими от посадок, причем эти отклонения н 5Правлены в минус от нулевой линии, что дает возможность получить посадки с небольшим гарантированным натягом, используя ля валов поля допусков переходных посадок (п, т, к, js). На рис. /.15 приведены иаи эолее употребительные поля допусков валов и отверстий. [c.255]

В логарифмическом масштабе зависимость (53) выражается графически отрезком прямой линии / (рис. 176). Эта Jшнeйнaя зависимость подтверждена многочисленными экспериментами. Но она вы-по п1яется примерно до чисел Re 2-I0 Затем после некоторого переходного участка экспериментальные точки соответствуют пря-Рис. 176 мой 2. Прямая / дает закон со- [c.584]

Пример. Построить переходные конические поверхности, соединяющие данные цилиндрические трубы I, II и III, оси которых находятся в одной фронтальной плоскости (рис. 209). Если вписать в каждую из данных труб сферу, то каждая пара сфер, вписанных в трубы I, II vl III, определит переходные конические поверхности / V и V, касательные к этим сферам. При построении линий пересечения данных и переходных поверхностей следует учесть теорему Монжа, из которой следует, что искомые линии пересечения будут плоскими кривыми (эллипсами). Фронтальные проекции этих линий будут отрезками прямых А2С2, В2С2, D , 2 2 и G2H2, определяемых точками пересечения очерковых образующих. [c.198]

Здесь же указаны следующие области А, где Re < 1 (стоксов режим течения) 7 , где 1 < Re < 500 (переходная область) С, где Re > 500 (ньютоновский режим течения). Линия utluu- < 0,2 соответствует пределу, указанному в работе [177], [c.165]

Кривые для X, расположенные над линией гладких труб (см. рис. 23) до перехода их в горизонтальные линии, определяют переходную область, в которой Я зависит от Re и шероховатости. Правее переходной области, где Я onst при различных Re, имеет место квадратичная область или область полностью шероховатых труб, для которой по формуле Нидурадзе [c.86]

С целью увеличения нагрузочной способности зацепления круговинтовые зубья на каждом колесе выполняют с головкой и ножкой. Винтовые поверхности таких зубьев образуются аналогично указанному выше с помощью окружностей, перемещающихся по винтовым линиям на начальных окружностях колес. Головки зубьев выполняют с выпуклым профилем, ножки — с вогнутым, которые связаны между собой небольшим участком, очерченным переходной кривой (рис. 11.4). В таком зацеплении контактирование зубьев происходит одновременно на головке и ножке зубьев каждого колеса пары. Благодаря этому увеличивается количество одновременно контактирующих зубьев. Точки контакта К К нг головках и ножках зубьев сдвинуты друг относительно друга на некоторое расстояние д, зависящее от угла наклона зубьев р и угла давления а. В этом механизме образуются две линии зацепления. Одна линия К К находится перед полюсом, другая КК — за полюсом. Каждая линия образуется перемещением общей точки контакта начальной ножки зуба одного зубчатого колеса с начальной головкой зуба парного зубчатого колеса. Этот вариант зацепления Новикова с двумя линиями зацепления называется дозаполюсным. [c.123]

Как показали специальные опыты, закон Брюстера выполняется неточно, а именно, при отражении поляризованного света под углом, близким к углу Брюстера, наблюдается не плоскополяри-зованный, а эллиптически-поляризованный свет. Это значит, что между компонентами Ег и 1 имеется некоторая разность фаз, отличная от О и 180°, т. е. что изменение фазы 4 при прохождении через угол Брюстера происходит не скачком, а постепенно, хотя и очень быстро. На рис. 23.3 скачкообразное изменение фазы показано пунктиром сплошная линия дает фактически наблюдаемое изменение. Указанные результаты можно объяснить существованием переходного слоя на поверхности раздела двух сред, где В) (а значит, и п,) переходит в 63 (в Пз) быстрым, но непрерывным изменением, а не скачком. [c.481]

Что касается границ затопленной сверхзвуковой струп, то они, вообще говоря, являются криволинейными. На практике, однако, этой криволинейностью можно пренебречь и аппроксимировать границы струи на некотором удалении от переходного сечения прямыми линиями, наклоненными к оси струи под тем же углом, что и в несжимаемой жидкости. Точка пересечения этих прямых с осью хо (полюс струи) изменяет свое иоложешхе относительно среза сопла в зависимости от значения N. Влияние числа Мо на полюсное расстояние показано на рис. 7.22. Величина хо = хо1Ьо характеризует дальнобойность струи результаты, представленные на рис. 7.22, указывают на значительное увеличение дальнобойности с ростом параметра Мо. [c.400]

Выбор спектрографа. Выбор типа спектрографа определяется спектральной областью, в которой располагаются аналитические линии, и степенью сложности спектра исследуемой пробы (см. введение). Спектрографы средней дисперсии ИСП-22, ИСП-28, ИСП-30 охватывают широкий диапазон длин волн от 200 до 700 нм, где располагаются последние линии большинства химических элементов. Поэтому они применяются для анализа многих металлов, сплавов и образцов минерального происхождения, спектры которых не отличаются особой сложностью. Образцы, содержащие переходные элементы и обладающие многолинейчатыми спектрами, анализируются с помощью спектрографов высокой дисперсии ДФС-13, ДФС-8, СТЭ-1 и др. Так как отношение интенсивности линии к интенсивности сплошного фона согласно (1.16) и (1.17) растет с увеличением дисперсии, применение таких спектрографов приводит к повышению относительной чувствительности анализов. [c.31]

Структура струи. По исследованиям Г. Н. Абрамовича движение жидкости, образующей струю, можно характеризовать следующим образом (рис. IX.2). В выходном сечении а—б скорости потока во всех точках сечения равны между собой. На протяжении длины L (на так называемом начальном участке) осевая скорость постоянна по величине и равна скорости выходного сечения Vq. В некотором промежуточном сечении п начального участка эпюра скоростей имеет вид, указанный на рис. IX.2. Далее осевая скорость постепенно уменьшается. Участок струи L, на котором осевая скорость t>o начальный участок от основного, переходным. В области треугольника абс (рис. IX.2) во всех точках струи скорости жидкости равны между собой и равны Vq эта область образует так называемое ядро струи. На граничных линиях ON и ON продольные скорости равны нулю эти линии пересекаются на оси в точке О, називаемой полюсом . [c.135]

Переходная область сопротийления ограничивается справа штриховой кривой линией, а слева —огибающей кривой I. Значение X зависит не только от шероховатости, но и существенно возрастает с уменьшением Re. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...